Главная -> Словарь

Количество углеводородов

Количество углеводородных паров, отгоняющихся с водяным паром, определяется по уравнению . При этом в отгонной части колонны будет отгоняться тем больше паров, чем больше содержание низкокипящего компонента в жидкости и чем выше ее температура.

В водородсодержащем газе каталитического риформинга примеси углеводородов составляют от 60 до 80% . При гидроочистке также образуются углеводородные газы и сероводород . Количество углеводородных газов, поступающих со свежим водородом, и газов реакции в отдельных случаях превышает возможности гидрогенизата растворить их в себе и таким образом удалить из системы циркуляции газа. В этом случае происходит накопление углеводородных газов в системе циркуляции водородсодержащего газа, что приводит к падению парциального давления водорода.

Количество углеводородных паров, перегреваемых в змеевиках печи и поступающих в реактор , мв/сутки.....:.............1250

Термический крекинг обычно рассматривается как некаталитический процесс. Однако можно допустить, что значительное количество углеводородных молекул теряет или приобретает атом водорода на стенке реакционного сосуда, которая в этом случае играет роль катализатора, способствующего образованию свободных радикалов. В обычном понимании различие

Когда раствор, содержащий два углеводородных компонента А и В , тщательно смешивают с частично растворимым растворителем, обмен молекулами протекает между двумя фазами. Когда установится равновесие, фаза растворителя будет содержать некоторое количество углеводородных молекул, а углеводородная фаза — некоторое количество молекул растворителя. Относительные количества углеводородных компонентов А и В в двух жидких фазах обычно различны в зависимости от их коэффициентов распределения. Для многоступенчатого процесса углеводородный состав в двух фазах описывается уравнением:

Поскольку потери летучих компонентов из нефти и нефтепродуктов в основном происходят в резервуарах, рассмотрим более подробно этот случай. При наполнении резервуара из него в атмосферу вытесняется некоторый объем воздуха, насыщенный парами углеводородов, выделившимися из нефти или нефтепродукта, поступающих в резервуар. Это явление известно под названием «большого дыхания» резервуара. Количество углеводородных газов и нефтяных паров, вытесняемых из резервуара при его заполнении, может быть определено по номограмме или по формуле

Количество углеводородных газов, абсорбируемых жидким гидрогенизатом, можно определить, если допустить, что циркулирующий водородсодержащий газ принятого состава находится в равновесии с жидким гидрогенизатом. Содержание отдель-

Количество углеводородных газов, образующихся в процессе, принимаем равным 2% , что составит

Количество углеводородных и износных загрязнений можно уменьшить, вводя в масло различные присадки: антиокислительные , противокоррозионные , противоизносные , моющие и др.

В жидкости, стекающей с тарелки на тарелку в отгонной части колонны, при вводе водяного пара концентрация НКК убывает в направлении сверху вниз. В этом же направлении убывает давление и температура вследствие испарения части жидкости на каждой тарелке. Поэтому в соответствии с вышеприведенным уравнением при постоянных расходе водяного пара Z и внешнем давлении п количество углеводородных паров, поднимающихся с соответствующей тарелки, будет уменьшаться по направлению сверху вниз.

Водяной пар, который вводят в низ колонны вместе с парами, образующимися при испарении жидкости, поднимается вверх, вступая на вышерасположонной тарелке в контакт с жидкостью; в результате происходит массообмен между парами и жидкостью. В соответствии с законом Дальтона количество углеводородных паров, получаемых при данных условиях за счет ввода водяного пара, определяется следующим уравнением:

Приводим описание метода нитрования двуокисью азота без применения давления, сделанного Грундманом в качестве примера: 300 г додекана нагревают до 180° и обрабатывают 120 г двуокиси азота , которая находится в кругло-донной колбе, снабженной испарительной спиралью , и испаряется при помощи горячей воды. Длительность реакции около 2 час. при температуре 175—180°. Отходящие газы вследствие очень малого содержания водяных паров уносят с собой совершенно незначительное количество углеводородов, так что отпадает надобность в извлечении и возвращении их в реакцию. Отходящие газы бесцветны и состоят главным образом из окислов азота наряду с небольшими количествами углекислоты, закиси азота и азота.

руют и вместе с исходным сырым газом направляют в абсорбер, так как в нем содержится значительное количество углеводородов и кислых компонентов. Такой газ не может быть использован в качестве сырья на установках по производству серы, или в качестве топлива. В процессах Флюор энергия насыщенного! абсорбента, которая производится при дросселировании раствора, используется в гидротурбине для привода насоса, перекачивающего регенерированный абсорбент . Принципиальная технологическая схема процесса Флюор приведена на рис. II 1.17.

Анализ распределения потоков в десорбере показал, что количество жидкости и пара и соотношение их существенно изменяются по высоте аппарата — в укрепляющей секции количество жидкости под тарелкой питания в 3—5 раз меньше, чем на верху десорбера; количество пара в отгонной секции уменьшается в напра-плении от куба колонны к зоне питания в 6 раз. При этом в укре-вляющей секции отношение количества жидкости Lmax к количеству паров Fmax меньше 1, а в отгонной секции значительно больше 1. При такой организации процесса наблюдаются большие термодинамические потери, так как в низ десорбера приходится подводить значительное количество высокопотенциального тепла, а в. верхней части десорбера — конденсировать и охлаждать большое количество углеводородов. Такое распределение нагрузок по высоте десорбера приводит к ухудшению гидродинамических условий работы тарелок и снижению эффективности работы десорбера.

Получаемый при карбамидной депарафинизации застывающий компонент обычно содержит значительное количество углеводородов с невысокими и очень низкими температурами застывания. Это обусловливается, с одной стороны, способностью карбамида давать комплексы с рядом углеводородов разветвленных и циклических структур, не обязательно обладающих высокими температурами кристаллизации, и, с другой стороны, трудностями освобождения комплекса от увлекаемых им значительных количеств депарафинированного продукта. Для получения из застывающего компонента технических парафинов должной чистоты и тем более для выделения из них относительно чистых к-алканов требуется значительная дополнительная обработка этих продуктов — обезмасливание, деароматизация, очистка, а иногда даже и повторное комплексообразование, проводимое, в частности, при несколько повышенных температурах и при пониженной кратности обработки карбамидом.

ции из масляного сырья сырой нефти Понка . Содержание каждой из этих фракций составляет лишь 0,0025% на нефть или 0,025% на масляное сырье. Данные табл. 1 и 5 показывают, что содержание углеводородов, выделенных из бензиновых и керосиновых фракций, составляет от 0,002 до 1,9% от исходной сырой нефти. В противоположность бензиновым фракциям ни одна из узких масляных фракций не представляет собой индивидуального углеводорода и любая из них состоит из нескольких углеводородов одного и того же типа, обладающих молекулами одного и того же размера. Таким образом, общее количество углеводородов в масляном сырье исключительно велико и достигает по меньшей мере нескольких тысяч, что указывает на исключительно большую сложность состава смазочных масел по сравнению с составом бензинов.

%, и октановое число его 91,5. Таким образом, конечные выходы бензина для двух процессов примерно одинаковы. Принципиальное различие заключается в качестве бензинов и в распределении прочих продуктов крекинга. Легкие углеводороды каталитического крекинга содержат относительно большое количество углеводородов С4, являющихся характерными для этого процесса. Абсолютные выходы бутиленов при каталитическом крекинге гораздо выше, чем при термическом, а парафиновая фракция С4 представлена в основном изобутаном.

Этерификация жирных кислот спиртами может осуществляться при повышенных температурах без катализатора. Эксперименты показали, что оптимальными условиями термической этерификации являются температура 250—320° С и давление 10—-ЗООатп. Процесс должен проводиться с избытком метанола. Гидрирование метиловых эфиров может осуществляться на меднохромовом или медноцинковом катализаторах. Однако эти катализаторы имеют сравнительно короткий период работы без регенерации» Весьма перспективным оказывается применение для восстановления эфи= ров цинкхромового катализатора. Этот катализатор работает стабильно, однако при гидрировании эфиров образуется значительное количество углеводородов . Некоторая модификация катализатора, а также тщательное осуществление процесса восстановления катализатора позволяют снизить содержание углеводородов в сырых спиртах до 2—3%.

В связи с тем, что при производстве масляных альдегидов может применяться в качестве сырья пропан-пропиленовая фракция с содержанием пропилена от 25 до 90% вес., альдегидный продукт, поступающий на разделение, содержит значительное количество углеводородов , количество которых может достигать 20%. Наличие углеводородов в альдегидном продукте вынуждает вести его предварительную стабилизацию. Стабилизация должна проводиться в сравнительно мягких условиях, так как применение повышенных давлений и температур приводит к конденсации масляных альдегидов.

Как следует из данных табл. 54, оба катализатора обеспечивают достаточно высокий выход спиртов за один проход. Срок службы обоих катализаторов составляет свыше 1000 ч. Цинкхро-мовый катализатор обеспечивает большую объемную скорость протекания процесса, однако полученные при этом спирты содержат значительное количество углеводородов.

Существенное влияние на срок службы катализатора и состав спиртов, получаемых в процессе прямого гидрирования. СЖК, оказывает качество исходных кислот. В составе выпускаемых ныне синтетических жирных кислот содержание углеводородов достигает 2,5—3,5%, т. е. половины того предельного содержания их, которое допустимо временными техническими условиями на спирты. Таким образом, количество углеводородов, образующихся непосредственно в процессе гидрирования, не должно превышать 3—4%. Это условие легко выдерживается при гидрировании кислот на свежем меднохромовом катализаторе, когда температура процесса поддерживается на уровне 230° С. В последующий период работы температура процесса повышается до 270° С и селективность катализатора несколько снижается, и хотя количество образующихся углеводородов относительно невелико, их общее содержание достигает предельно допустимой величины и предопределяет необходимость замены катализатора. Снижение содержания углеводородов в исходных кислотах позволит не только улучшить качество спиртов, но и значительно увеличить срок службы катализатора.

Кроне того, в высококипядах фракциях нефти содержится бояьвое количество углеводородов смешанного ха-•риигера: нафтено-ароматическив, парафино-нафтено-ароиатическив.