Главная -> Словарь

Материала заготовки

При более низких значениях этого отношения на гидравлический режим могут влиять стенки аппарата: пористость слоя у стенки больше, чем в массе сыпучего материала, вследствие меньшей плотности упаковки.

Совокупность напряжений, действующих в указанном контакте в определенных условиях, может превзойти~'предел усталости материала,- что приведет к зарождению усталостных трещин. При этом глубина возникновения трещин, как отмечалось выше, по разным причинам может отличаться от теоретически рассчитанной. Например, в случае цементации трещина берет свое начало на границе цементированного слоя и основного материала. Предполагают, что в ме'сте зарождения трещин происходит модифицирование структуры материала вследствие значительного генерирования тепла. При этом установлено, что твердость пит-тинговой зоны на 30—35% выше твердости основного металла .

При действии нагрузки на образец фильтрующего материала могут значительно ухудшиться его первоначальные фильтрационные показатели. Удельная пропускная способность некоторых гибких материалов, волокна которых жестко не фиксированы друг относительно друга , может снизиться вследствие сжатия материалов под действием нагрузки и уменьшения поперечного сечения пор. При действии нагрузки может происходить и растяжение материала вследствие удлинения волокон, а также деформации пор, сопровождающееся увеличением их размеров, что снижает тонкость фильтрования. О склонности фильтрующего материала к растяжению можно судить по его относительному удлинению при разрыве, однако непосредственную зависимость фильтрационных показателей конкретного материала от нагрузки можно получить только прямым экспериментом.

Между вертикальным кольцом и вальцами всегда находится некоторый слой материала, вследствие чего мельница работает бесшумно, с незначительным износом вращающихся частей. Толчки и удары воспринимаются пружинами. Измельчение производится обычно в замкнутом цикле. Наиболее эффективно подобные мельницы работают при измельчении до конечного размера 0,15—0,2 мм.

Несмотря на большое количество работ, посвященных изучению вопросов теплопередачи в слое гранулированного материала, вследствие сложности процесса до настоящего времени нет общепринятых расчетных уравнений для определения коэффициентов теплопередачи. При использовании имеющимися в литературе уравнениями получают значительные расхождения в величине К .

В табл. III. 14 приведен типовой технологический маршрут обработки втулок цилиндров скважинных насосов из азотированной стали 38ХМЮА в условиях крупносерийного и массового производства. Если на первой операции для разрезки трубных заготовок использовать абразивно-отрезные станки и автоматы, а не токарно-револь-верные, токарно-отрезные, фрезерно-отрезные и ножовочные, то можно обеспечить высокое качество реза и, в частности, более* высокую точность по длине и перпендикулярность торца к оси, повышение производительности в 5 раз и более; высокую механизацию и автоматизацию процесса; экономию материала вследствие уменьшения ширины реза и припуска на последующую подрезку торца.

Для низкоуглеродистых сталей, из которых изготовлена значительная доля колонных аппаратов, при длительной эксплуатации в условиях повышенных температур может наблюдаться старение материала вследствие образования атмосфер Коттрелла на дислокациях. Другой возможной причиной этого явления считают выделение дисперсных частиц при распаде твердого раствора. Этот процесс заметно протекает уже при температурах 50...150° С, которые весьма обычны в нефтепереработке и нефтехимии.

вытягивание материала вследствие ориентации макромолекул; при этом величина напряжения в дальнейшем не изменяется. В результате процесса ориентации прочность образца заметно возрастает.

Степень графитации 7о кристаллической решетки при "мгновенной" графитации экспоненциально растет с увеличением температуры обработки, поскольку в полулогарифмических координатах известные экспериментальные данные для коксов и углеродных материалов на их основе укладываются на одну прямую . Ее экстраполяция к у0 - 1 указывает на то, что названные материалы должны полностью графитиро-ваться при 2650 °С. Однако на самом деле, примерно выше 2600 °С экспериментальные точки для коксов, приведенных на рис. 6, отклоняются от указанной прямой — процесс упорядочения замедляется, что может быть связано с ухудшением кристаллической структуры материала вследствие перераспределения групп атомов. По этой же причине имеет место снижение степени текстурированности и плотности в результате термомеханической обработки пирографита при температурах выше '2800 °С. Для пирографита на рис. 8 нанесена прямая, имеющая тот же наклон, но смещенная в сторону меньших значений степени совершенства.

Графит характеризуется заметной неоднородностью свойств как по сечению одной заготовки, так и всей одновременно изготовленной партии. Неоднородность свойств графита образуется вследствие многих причин: например, вариации содержания летучих в коксе при использовании в шихте кокса с различной крупностью части и т.д. При формовании заготовок наиболее распространенным способом — продавливанием по сечению заготовки появляются заметные разноплотности и разнотекстури-рованность материала вследствие разности скоростей движения массы в центре и у стенок мундштука. Их величина уменьшается к центру сечения заготовки.

Если припуск намного изменяется в партии заготовок, то наблюдается значительное колебание силы резания по величине и, как следствие, колебание упругого перемещения. Чтобы уменьшить это заготовки предварительно сортируют на группы по припуску или по твердости материала заготовки. Тогда припуск или твердость заготовок для каждой группы будет колебаться в п раз меньше .

где Ср — коэффициент, зависящий от материала заготовки и условий обработки; t — глубина резания; S — подача инструмента; v — скорость резания; HRC — твердость материала заготовки; К — коэффициент; х, у, п — показатели степени, зависящие от условий обработки.

С помощью САУ можно компенсировать влияние на погрешность обработки случайного колебания припуска, твердости материала заготовки, а также систематических факторов. Например, при обработке гладкого нежесткого вала на токарном станке вследствие отклонения от параллельности линии центров станка направляющих его станины, а также вследствие прогиба обрабатываемого вала под действием силы резания, появляется погрешность формы в продольном сечении. Эта погрешность является систематической. Для ее компенсации с помощью рассмотренной САУ следует не стабилизировать Pz, а изменять ее по программе таким образом, чтобы упругое перемещение изменялось на ту же величину, что и погрешность обработки, но с обратным знаком. Для определения программы изменения Pz необходимо знать погрешность обработки, обусловленную совокупным действием систематических факторов. С целью определения систематической составляющей, следует обработать первую заготовку при Рг = const. Это сведет влияние случайных факторов к минимуму и заготовка будет иметь главным образом систематическую погрешность обработки.

Вследствие изменения припуска и твердости материала заготовок, затупления режущего инструмента, размеров обрабатываемой заготовки существенно изменяется в процессе обработки сила резания. Эти изменения могут быть как систематическими, так и случайными. Например , режимы обработки ступенчатого вала на токарном станке назначают исходя из максимального припуска, твердости материала заготовки и допустимого значения силы резания. По этим данным определяют продольную подачу. В процессе обработки с 50 = const изменяется нагрузка в системе СПИД; это говорит о том, что станок в процессе обработки полностью не загружен.

Обработка на станках с программным управлением позволяет учитывать систематическое изменение припуска и конфигурацию детали. В этом случае остается неучтенным случайное изменение припуска и твердости материала заготовки, а также затупление режущего инструмента. Скорость резания при назначении режимов выбирают при условии, что период стойкости инструмента, припуск и твердость материала заготовки наибольшие. Следовательно, при наименьших значениях припуска и твердости скорость резания окажется уменьшенной.

от профиля и размеров резьбы, материала заготовки, требуемой точности, типа производства.

В процессе хонингования могут быть исправлены погрешности формы , если они остались после предшествующей обработки . Припуск под хонингование зависит от диаметра отверстия, материала заготовки, вида предшествующей обработки и составляет обычно после развертывания 0,02-0,04, после растачивания 0,05-0,08, после шлифования 0,01—0,02 мм. Хонингование - высокопроизводительный процесс, который целесообразно применять при обработке высокоточных отверстий в условиях серийного и массового производства.

Нарезание зубьев при модулях до 5 мм выполняют за один проход на полную глубину зуба, ггри больших модулях — за два прохода: черновой и чистовой. Режимы резания при нарезании зубьев червячной фрезой выбирают исходя из периода стойкости инструмента и качества материала заготовки. Скорость нарезания при обработке червячной фрезой из быстрорежущей стали может достигать 120 мУмин при подаче 3 мм/об заготовки. Для повышения производительности зубофрезерования применяют фре-

где tijk — температура в точке с координатами г = R4 + iAr и z в момент времени т-kAr, при условии, что i = 0,1,2...nr,j = 0,1,2...nz, k = 0,1,2...nt; г — радиус точки расчета; г — аппликата точки расчета; Ar, Az, At — шаги дискретизации соответственно по координатам г, z и по времени т; nr, nz, п, — количество шагов дискретизации соответственно по г, z, т; Кц — радиус внутреннего цилиндра, принятого за начало отсчета по координате г; а — коэффициент температуропроводности материала заготовки или оснастки.

где А. — коэффициент теплопроводности для материала заготовки; As — шаг конечно-разностной сетки по нормали к поверхности раздела окалины и металла заготовки; t' — температура соседней объемной точки;

никновение в заготовках при их охлаждении сложного напряженного состояния из-за неоднородных текстурированности и а материала заготовки, а также температурных полей . Определенные экспериментально и приведенные в этой работе остаточные напряжения в поверхностных слоях заготовок рекристаллизованного графита на основе марки ГМЗ сравнимы с пределом прочности на растяжение. Естественно, чем выше степень деформации, тем выше текстури-рованность, значения а и неоднородность материала, а, следовательно, и уровень остаточных напряжений.