Главная -> Словарь

Механическую обработку

Консистентные смазки, как коллоидные системы, обладают тиксо-тропными свойствами. При перемешивании и других механических воздействиях первоначальная их структура нарушается, после более или менее длительного пребывания в покое она восстанавливается. Однако при тиксотропном восстановлении механические свойства консистентных смазок далеко не всегда достигают первоначальных значений, имевшихся до нарушения структуры. Это можно объяснить тем, что не все связи структурного каркаса консистентной смазки, разрушенные при механическом воздействии, способны к полному восстановлению.

Жидкости, подвергаемые большим механическим воздействиям, в той или иной мере теряют свои первоначальные свойства. Вязкость минеральных жидкостей при длительном действии высоких давлений, и особенно дросселирования с большим перепадом давлений, значительно понижается. Одновременно может ухудшаться смазывающая способность жидкости. Это происходит в результате механической деструкции молекул жидкости: крупные молекулы жидкости, особенно вязкостных присадок, при длительном механическом воздействии разрушаются на более мелкие части.

происходят по механизму вязкого или хрупкого разрушения. Заметим, что в кислых средах, вызывающих общую коррозию, часто отмечается заметное снижение относительного сужения, хотя равномерное удлинение может быть таким же, как и при испытаниях на воздухе. Важно подчеркнуть, что только лишь в условиях общей коррозии может реализоваться вязкое разрушение бездефектного металла оборудования при нормальных режимах эксплуатации. Это можно объяснить тем, что несмотря на постоянство действующей на объект нагрузки, из-за уменьшения рабочего сечения при коррозии напряжения и деформации возрастают, и в определенный момент времени возможно наступление текучести металла, а затем потеря устойчивости пластических деформаций по аналогичному механизму при растяжении образца монотонно возрастающей нагрузкой . В условиях локализованной коррозии коррозионные поражения инициируются в областях с выраженной механохимической неоднородностью свойств. При этом окончательное разрушение происходит в результате сдвига или отрыва . Часто имеет место сквозное коррозионное поражение в виде язв без участков долома. Коррозионное растрескивание возможно даже при отсутствии макроскопических дефектов или концентраторов напряжений, например, в средах, содержащих влажный сероводород. Разрушение при коррозионном растрескивании, как правило, хрупкое. В сварных соединениях в большинстве случаев коррозионное растрескивание инициируется в местах перехода от металла шва к основному металлу . Особенностью разрушений при кор-розионно-механическом воздействии является наличие на изломах продуктов коррозии, большого количества коррозионных поражений, ветвление трещин и др.

Степень вспучивания сырья снижается при интенсивном механическом воздействии на пену. Подача в реактор антипенной присадки снижает коэффициент вспучивания и позволяет работать с небольшими количествами водяного пара.

При определенных условиях в зависимости от интенсивности перемешивания, содержания ПАВ определенного состава, содержания воды, температуры, рН и других факторов может происходить обращение фаз эмульсии, т. е. дисперсная фаза становится дисперсионной средой, а дисперсионная среда — дисперсной фазой . Такое явление наблюдается, например, при интенсивном перемешивании и введении в эмульсию ПАВ, являющегося эмульгатором-стабилизатором противоположного типа эмульсии, или введением вещества, способного изменять состав эмульгаторе. Обращение фаз эмульсии может также произойти и при длительном механическом воздействии на нее. Наблюдениями под микроскопом установлено, что при обращении фаз могут образовываться так называемые множественные эмульсии, когда в капельках воды эмульсии В/Н содержатся капельки нефти.

Образование обычных лиофобных эмульсий происходит не только при механическом воздействии на систему, но и при действии на каплю силы, способствующей уменьшению прочности стабилизирующей оболочки; так, под действием электрического поля высокого напряжения наряду с деэмульгированием происходит диспергирование воды в масле.

. Все вязкостные полимерные присадки при нагревании или интенсивном механическом воздействии подвергаются деструкции, вследствие чего загущающая способность их падает . Чем выше молекулярный вес полимера, тем более он подвержен деструкции. По-лиметакрилаты и виниполы более подвержены деструкции, чем полиизобутилены.

При охлаждении расплава, когда диспергированный" в масле загуститель начинает образовывать кристаллическую структуру, протекает одновременно два процесса: рост кристаллов и связывание кристаллических частиц между собой; при механическом воздействии в конденсационной структуре происходит разрыв связей между отдельными дисперсными частицами и дробление самих частиц на более мелкие .

Основная масса твердых консистентных смазок не переходит в жидкое состояние при сколь угодно интенсивном и длительном механическом воздействии. Их тиксотропные превращения внешне проявляются в изменении прочности структуры: ее уменьшении в процессе механического воздействия и в восстановлении после прекращения его.

а) при каждом определенном механическом воздействии сначала происходит интенсивное снижение прочности структурного каркаса, затем относительно медленное ее понижение и, наконец, достигается равновесное состояние;

Анализ механизма разрушения кокса при его испытаниях практическими методами позволяет сделать следующие выводы: при любом механическом воздействии гранулометрическое изменение состава кокса происходит за счет двух независимых друг от друга процессов — истирания и растрескивания от ударов. Эта точка зрения, более или менее интуитивная, известна

В случае забоин па резьбе вал устанавливают в центрах токарного станка и резьбу восстанавливают резцом. При значительных повреждениях участок вала с резьбой протачивают до ее основания и наплавляют до соответствующих размерен вибродуговой наплавкой или описанным выше методом. Затем производят механическую обработку наплавленного участка п нарезание резьбы па токарном станке.

Поковки. По форме и размерам поковки должны соответствовать чертежам готового изделия с припусками на механическую обработку, технологическими напусками и допусками на точность изготовления в соответствии с ГОСТ 7062-—67, ГОСТ 7829—70 и ГОСТ 7505—55. Качество поверхности, механические свойства поковок, допускаемые дефекты и методы их устранения должны соответствовать требованиям ГОСТ 8479—70. В случае изготовления поковок, размеры которых выходят за пределы, предусмотренные ГОСТ 8479—70, требования к механическим свойствам поковок должны быть оговорены в чертежах деталей или дополнительных технических требованиях.

Стальные отливки применяются в термообработанном состоянии . Для отливок применяется сталь, выплавленная в мартеновских и электрических печах. По форме и размерам отливки должны соответствовать чертежам. Допускаемые отклонения по размерам и весу отливок, а также припуски на механическую обработку принимаются по III классу точности ГОСТ 2009—55.

При производстве линз выкаткой роликами из обечайки последняя изготовляется из листа соответствующей толщины и марки стали. Наружный диаметр обечайки равен наружному диаметру готового компенсатора, а высота обечайки равна длине раз--вертки контура компенсатора с учетом припуска на механическую обработку по торцам. Сварной шов необходимо зачищать заподлицо с основным металлом. Перед выкаткой линзовых компенсаторов обечайка проходит термообработку: для углеродистых сталей — нормализацию при температуре 920° С, для нержавеющих — аусте-низацию.

Размеченные заготовки из листового .титана разрезают на гильотинных ножницах или при помощи разделительной автоматической и ручной газовой резки. Припуск под последующую механическую обработку после механической резки — до 3 мм, после газовой резки — до 5 мм. Кромки под сварку обрабатывают на кромкострогальном станке с последующей слесарной доводкой их поверхности и околошовной зоны на ширине 15—20 мм. Усиления сварных швов на картах не снимают. При гибке обечаек валки должны быть гладкими, без вмятин и забоин и тщательно очищенными от окалины. Чтобы избежать образования поверхностных надрывов в околошовной зоне, перед гибкой околошовные зоны необходимо тщательно зачищать абразивным кругом на глубину 0,1—0,2 мм с последующей доводкой.

Трубные решетки изготовляют из двух листов толщиной 35 мм газовой резкой с последующей механической разделкой Х-образ-ных кромок. Заготовки сваривают аргонодуговой сваркой плавящимся электродом на полуавтоматах ПГТ-2. Заготовку протачивают с припуском под механическую обработку привалочной

После механической обработки торцов обечаек на торцы наплавляют слой металла толщиной 15—20 мм и вторично производят механическую обработку. Для наплавки торцов обечаек используется специальная переносная полуавтоматическая установка расщепленным электродом под слоем флюса .

где DE — внутренний диаметр слоя днища; h1 — высота слоя днища; h — толщина слоя; hz — высота цилиндрической части днища; с — сумма технологического припуска и припуска на механическую обработку.

сплавов под слоем металлической ленты, материал которой служит связкой. Особенность установки -бесступенчатое регулирование частоты вращения и скорости подачи, обеспечиваемое тиристорными электроприводами постоянного тока. Толщина привариваемого слоя практически соответствует толщине изношенной части деталей, что позволяет в 2-3 раза снизить расход присадочных материалов и резко уменьшить припуск на механическую обработку. Производительность труда с вибродуговой наплавкой повышается в 2 - 3 раза .

Восстановление изношенных валов насосов методом плазменного напыления имеет ряд преимуществ: огромное тепловое воздействие на обрабатываемую поверхность вала и уменьшение деформации последнего; минимальная глубина проплавления, что обеспечивает незначительное перемешивание основного металла с металлом покрытия и достижение физико-механических свойств покрытия, близких к свойствам напыляемого порошкового материала; возможность нанесения на изношенную поверхность порошков различных составов и получения покрытий с заданными физико-механическими свойствами; экономия материальных средств в результате получения покрытия с минимальными припусками на последующую механическую обработку .

где 1,12 - коэффициент, учитывающий угар баббита при расплавлении и прибыль, обеспечивающую его плотность; D, d - внутренний диаметр соответственно незалитого подшипника и заливки подшипника с припуском на механическую обработку; / - длина подшипника; р - плотность баббита.