Главная -> Словарь

Максимальные температуры

Особенность расчета толстостенных аппаратов состоит в том, что при неравномерном распределении напряжений в стенках максимальные напряжения на внутренней поверхности не характеризуют прочность и несущую способность стенки в целом, так как эти показатели зависят также и от напряжений в соседних слоях. Величина напряжений во внешних слоях по сравнению с максимальными падает тем быстрее и больше, чем больше показатель толстостенное™ р. В связи с этим при одинаковой несущей способности, характеризуемой отношением разрушающего давления к рабочему, коэффициент запаса прочности зависит от показателя р.

Определим максимальные напряжения в месте соединения втулки с обечайкой

На рис. 45 в качестве примера приводятся напряжения, возникающие в коксе из угля типа S36 на 15, 30, 60, 90-й минуте от начала коксования. По этим данным строится огибающая кривая, представляющая собой максимальные напряжения, возникающие

Максимальные напряжения в стыке при х = О

окрестностях точек Kt и К2 . Для получения зависимости коэффициента напряжений от геометрии сварного шва были определены максимальные напряжения в одних и тех же точках, ближайших к концентратору Kj для моделей отличающихся только параметром mbs.

му и кольцевому направлениям. Далее, под внутренним давлением, составлявшим 3 МПа, снимали показания тензодатчиков. Давление 3 МПа обеспечивало упругую работу материала сосудов. Отметим, что без концентратора напряжений переход в пластическое состояние материала происходил бы при давлении около 11,6 МПа, Это давление почти в четыре раза брльшедавления, при котором производили измерения деформации. Отмечается существенная неравномерность распределения деформаций и напряжений. Максимальные напряжения имеют место непосредственцр в области кольцевого шва. Заметного отличия в коэффициентах концентрации напряжений в области кольцевых швов, выполненных с разделкой кромок и без нее, обнаружить не удалось. Экспериментально найденные значения коэффициентов концентрации напряжений aoz не превышают двух , хотя, как отмечалось ранее, в соответствии с теорией тонких оболочек acz = 4,0.

Значения \\1 определяются из геометрического рассмотрения включения заданной формы в шаровой области диаметром О и для правильных фигур приведены в табл. 3.3. Коэффициент формы учитывает величину угла при вершине включения, вызывающего максимальные напряжения в теле и соотношение размеров включений.

распределенной нагрузки. При этом максимальные напряжения

максимальные напряжения в поперечных сечениях корпуса ап-

Определяют максимальные напряжения в поперечных сече-

дает при расчете максимальные напряжения для деталей аппара-

Исследования Мак-Би, Хэсса и сотрудников в области термического и фотохимического хлорирования этана по методике Мак-Би подтверждают результаты Раста и Вогэна. Если этан хлорировать в газовой фазе при 440°, то дихлорпроизводные состоят преимущественно из 1,1-дихлорэтана, в то время как при фотохимическом хлорировании они содержат приблизительно 70% 1,2-дихлорэтана. Следовательно, «вицинальный эффект» проявляется только при высоких температурах хлорирования. Результаты, приведенные в табл. 153, противоречат данным Караша и Брауна по хлорированию 1-хлорпропана в жидкой фазе хлористым сульфурилом в присутствии перекиси бензоила как катализатора, . Однако с данными Тищенко и Чурбакова они согласуются хорошо.

При выборе степени вязкости моторного масла, следует руководствоваться рекомендациями производителя конкретного двигателя. Эти рекомендации основываются на конструктивных особенностях двигателя - степень нагрузок на масло, гидродинамическое сопротивление масляной системы, производительность масляного насоса, максимальные температуры масла в различных зонах двигателя в зависимости от температуры окружающей среды . Рекомендации производителей автомобилей по применению моторных масел, в зависимости от температуры окружающей среды, приведены в Приложении В.

Вторая - высокотемпературные отложения на поршнях. Как правило, верхнее кольцо в современных японских двигателях располагается ниже, чем в европейских и североамериканских, в результате чего максимальные температуры в зоне верхних поршневых колец существенно ниже. Для максимального соответствия реальным температурным условиям, измерения отложений на поршне планируется проводить на двигателе Nissan TD-25.

Минимальная температура, необходимая для инициирования окисления, больше зависит от катализатора, чем от природы окисляемого углеводорода. При применении в качестве катализатора ванадата олова о-ксилол можно окислить даже при температуре 270°, тогда как при применении чистой плавленой пятиокиси ванадия минимальная температура окисления будет около 425°. Выделяющееся тепло реакции быстро нагревает слой катализатора до более высокой температуры. Обычно реакция контролируется путем регулировки температуры охлаждающей бани таким образом, чтобы максимальная температура, измеряемая в слое катализатора, поддерживалась постоянно в нужном интервале. Максимальные температуры катализатора, лежащие несколько ниже 525°. благоприятны для получения продуктов более низкой степени окисления, чем фталевый ангидрид, например альдегидов. При температурах, значительно превышающих 600°, происходит чрезмерное переокисление и реакцию становится трудно контролировать.

Максимальные температуры на наружной поверхности змеевика не превышают 550 °С, являющейся максимально допустимой температурой для стальных труб печей

Узлы трения Максимальные температуры, °С Нагрузка

Для наиболее распространенного вида сырья — лигроинов прямой перегонки нефти, подвергаемых каталитическому рифор-мингу, основной задачей является глубокая очистка от серы и азота, небольшое дегидрирование парафинов и циклопарафинов и гидрокрекинг значения не имеют. Чтобы обеспечить максимальную скорость очистки, можно применять максимальные температуры 400—420 °С. При очистке авиационных керосинов недопустимо образование олефиновых и ароматических углеводородов, а иногда необходимо и неглубокое гидрирование последних . При применяемых обычно парциальных давлениях водорода термодинамически возможный выход нафталина при дегидрировании декалина и тетралина резко возрастает при температурах выше 370 °С, и очистку обычно проводят при 350—360 °С. Фракции, используемые в качестве дизельного топлива, можно очищать при температурах до 400—420 °С, при дальнейшем повышении температуры в результате дегидрирования би- и полициклических нафтенов снижается цетановое число, растет выход продуктов гидрокрекинга — газа и бензина и в результате реакций гидрокрекинга резко возрастает расход водорода. Нижний предел температуры очистки определяется в этом случае возможностью конденсации тяжелых фракций сырья; появление жидкой фазы резко замедляет гидрирование из-за ограничения скорости транс* ттортирования водорода к поверхности катализатора скоростью диффузии через пленку жидкости.

Действие высокой температуры и водяного пара на цеолит-содержащие катализаторы крекинга совершенно иное, чем на аморфные алюмосиликатные катализаторы. При термической и термопаровой обработке цеолитсодержащие катализаторы обладают высокой стабильностью. В режимах термопаровой обработки, когда первоначальная активность аморфных катализаторов снижается вдвое, активность некоторых цеолитсодержащих катализаторов даже несколько повышается. Это объясняется высокой стабильностью кристаллического каркаса цеолитного наполнителя. Ниже приводятся максимальные температуры, при которых струк-

Действие высокой температуры и водяного пара на цеолитсодержа-щие катализаторы крекинга совершенно иное, чем их действие на аморфные алюмосиликатные катализаторы. Цеолитсодержащие катализаторы обладают высокой стабильностью при термической и термопаровой обработках. В режимах термопаровой обработки, когда начальная активность аморфных катализаторов снижается вдвое, активность некоторых цеолитсодержащих катализаторов даже несколько повышается. Это объясняется высокой стабильностью кристаллического каркаса цеолитного наполнителя. Ниже приведены максимальные температуры, при которых структура цеолитов сохраняется после прокаливания сухим воздухом в течение 3 ч : ' *

При расположении труб двухпоточных змеевиков в одной то-й камере и при одностороннем размещении длиннопламенных факельных горелок добиться одинаковой температуры для обоих потоков сырья не удается. Вследствие хаотического распределения тепла от факелов горелок и стен и, следовательно, неравномерности тепловой нагрузки различных участков змеевика максимальные теплонапря-жения поверхности нагрева намного больше средних. Практически эти печи мало пригодны для пиролиза жидких фракций при высокотемпературном режиме и большой глубине разложения углеводородов.

При расположении труб двухпоточных змеевиков в одной топочной камере и при одностороннем размещении длиннопламенных факельных горелок добиться одинаковой температуры для обоих потоков сырья не удается. Вследствие хаотического распределения тепла от факелов горелок и стен и, следовательно, неравномерности тепловой нагрузки различных участков змеевика максимальные тешюнапря-жения поверхности нагрева намного больше средних. Практически эти печи мало пригодны для пиролиза жидких фракций при высокотемпературном режиме и большой глубине разложения углеводородов.