Главная -> Словарь

Минимально допустимой

мера изображена на рис. VI-11. Для приведенных данных имеем Q/, Qc и, следовательно, только часть горячего блока S»j будет занята холодным . Анализ температур на входе в горячий блок 5л2 и на выходе из блока Sc2 показывает, что теплообмен между этими потоками возможен только в том случае, если температура холодного потока Sct на выходе будет равна 249—11=238°С. Здесь 249 °С — максимальная температура горячего потока Shl и Д совая концентрация кислоты 95%, так как при меньшей концентрации скорость поглощения резко снижается. Однако из-за значительного расхода олеума на укрепление отработанной кислоты нецелесообразно повышать концентрацию исходной кислоты сверх 9Ь%. Применяя концентрацию , можно достичь требуемой по условиям технологии степени насыщения за 1,25—3 ч.

Техническими условиями D2513 установлена минимально допустимая толщина стенок, обеспечивающая безопасную работу полихлорвиниловых или политеновых газовых труб при перекачке пропана или бутана. Давление газа в таких трубах не должно превышать 413,7 кПа, а диаметр— 150 мм.

к ценообразованию — минимально допустимая площадь верхнего сечения переливного

5) минимально допустимая величина скорости подачи С02, при которой устраняется неизотермичность процесса реагирования в экспериментах, соответствует времени контакта в проточных реакторах менее 0,04 с, а в импульсных - менее 2 с.

Минимально допустимая ширина выпускного отверстия должна быть по крайней мере в 4 раза больше среднего размера гранул при щелевом или сегментном отверстии и в 6 раз больше при круглом отверстии. Скорость ссыпания зависит только от местного сопротивления при переходе к суженному сечению и практически не зависит от высоты напорного стояка. Ссыпание смоченных гранул размерами до 7 мм начинается при сечениях отверстий в 1,5—2 раза больших, чем для сухих гранул. Но при гранулах размерами 7 — 10 мм как сухой, так и смоченный теплоноситель начинает ссыпаться при одинаковой степени открытия выходного отверстия. Для предотвращения прилипания смоченных частиц к стенкам реактора по периферии его вводят дополнительный поток теплоносителя. Толщина его зависит не только от абсолютных размеров реактора, но и от температуры в реакционном пространстве. При диаметре реактора 250 мм необходимая толщина защитного слоя составляет 25 мм, при диаметре промышленного реактора .4 — 5 м толщина защитного слоя равна около 100 мм, если средняя температура в реакторе 540 °С и выше. При 520 °С толщина защитного слоя должна быть увеличена до 150 мм, при 500 °С — до 200 мм.

Минимально допустимая отрицательная температура стенки, °С

Из первого условия для минимально допустимой нагрузки Qmln , согласно уравнению , можно записать

в) минимально допустимой температуры гидравлического испытания с учетом сопротивления металла хрупкому разрушению, толщины проката и уровня напряжений.

Температура начала кипения топлива ДЛ является температурой конца кипения топлива ТС-1. Если добиваться максимального отбора топлива ТС-1, то плотность, определяемая по температуре кипения 50 , должна быть выбрана минимально допустимой, т. е. 775 кг/м3, что соответствует выходу по кривой НТК 18% . При этом вязкость при 20 °С равна 1,6 мм2/с , температура застывания —60 °С и температуры вспышки 40 °С . Следовательно максимальный выход топлива ТС-1 при уже зафиксированном отборе топлива ДЛ составляет 22—14=8% , где 14% соответствуют температуре начала кипения топлива ТС-1 150 °С по кривой ИТК.

Ситчатые тарелки со сливными устройствами рекомендуются для колонн ГФУ, установок четкой ректификации, азеотропной перегонки при повышенных жидкостных нагрузках и минимально допустимой скорости, так как жидкость удерживается на тарелке потоком пара, проходящего через отверстия тарелки. Этот тип тарелок не рекомендуется применять при больших колебаниях нагрузок и для загрязняющих сред, а также для вакуумных колонн и в колоннах диаметром более 2,4 м, так как при этом распределении жидкости на та-релке становится неравномерным.

Диапазон эффективной работы пэ определяют как отношение рабочей нагрузки по парам к минимально допустимой при принятом диаметре . Максимально возможный диапазон эффективной работы «эмакс тарелки данного диаметра определяют как отношение ординат точек N ,и S. Полученные значения па и пэ макс должны быть не меньше заданных при проектировании диапазонов эффективной работы.

Более разнообразны по конструкции центробежные очистители, устанавливаемые в системах смазки судовых двигателей. Они именуются обычно центробежными судовыми сепараторами и широко распространены на морских и речных судах. Эти устройства могут иметь как пустотелый ротор, так и ротор с коническими или цилиндрическими вставками. Чтобы увеличить центробежную силу и уменьшить путь удаляемых частиц в . центробежных сепараторах с пустотелыми роторами, последние изготовляют трубчатыми с длиной, в 4—7 раз превышающей диаметр. Применение трубчатых роторов с частотой вращения 15—19 тыс. об/мин позволяет значительно упростить конструкцию сепаратора и существенно снизить его массу, так как между минимально допустимой толщиной стенки ротора и его радиусом существует квадратичная зависимость. Недостатком трубчатых сепараторов является малая грязеемкость, а увеличение внутреннего объема ротора за счет увеличения его длины свыше приведенных предельных значений нецелесообразно по технологическим соображениям. Поэтому для очистки масел для судовых двигателей чаще лрименяют сепараторы с коническими тарелками.

Точка пересечения рабочей линии ОМ с линией AD соответствует минимально допустимой нагрузке по пару и жидкости шмин,

Отношение максимально допустимой нагрузки к минимально допустимой называется диапазоном эффективной работы контактного устройства;

Отношение минимально допустимой нагрузки к рабочей нагрузке называется коэффициентом снижения производительности и определяет величину возможного снижения производительности аппарата без ухудшения четкости разделения:

Реакционная масса представляет собой двухфазную систему, котор\ю эмульгируют с помощью мешалок или питающих насосов. Гри использовании серной кислоты существенное значение имеет ее концентрация. Лучшие результаты получаются с 98— 100%-лой кислотой, но она постепенно разбавляется влагой, присутствующей в исходных реагентах. Минимально допустимой считается концентрация 88—90%, поэтому часть кислоты приходится все время отводить из системы и добавлять свежую. Расход серной кг слоты составляет обычно 5—7 кг на 100 л алкилата. В самом реакторе объемное отношение кислоты и углеводородов примерно 1 : 1 и даже доходит до 70% кислоты. Избыточный катализатор отделяют от углеводородов в сепараторе и возвращают на реакцию.

Реакционный узел при одностадийном процессе вклкнает ряд блоков, состоящих из 5—8 горизонтальных реакторов со стационарным слоем катализатора. Каждый реактор работает периодически, по регенеративному принципу использования тепла. В период выжигания кокса и регенерации катализатора последний разогревается до 600°С. Затем следуют эвакуация газов счрания при помощи вакуума и дегидрирование, когда тепло насадки используется для проведения эндотермического процесса и она охлаждается до минимально допустимой температуры . После этого реактор продувают перегретым водякым паром для вытеснения углеводородов и вновь проводят регенерацию катализатора. Чтобы охлаждение в период дегидрирования происходило не слишком быстро, к катализатору добавляют гранулы прокаленного глинозема, играющего роль аккумулятора тепла. Но и в этом случае стадии дегидрирования и регенерации длятся всего по 5—9 мин с общей длительностью цикла работы реактора 15—20 мин. Все переключения потоков гроводятся автоматически и благодаря наличию в блоке 5—8 реакторов создается непрерывный и постоянный поток исходных веще:тв и получаемых продуктов.