Главная -> Словарь

Начальным содержанием

Начальными условиями системы уравнений являются такжо функции распределения концентрацих и температура по длине реактора в начальный момент времени

У/ = // являются начальными условиями для второй зоны, а на выходе из второй — начальными условиями для третьей. Очевидно, для расчета процесса регенерации в таком регенераторе необходимо решать систему для каждой из трех зон с соответствующими начальными условиями и коэффициентами. При этом следует иметь в виду, что система аналитически не интегрируется и для расчетов наиболее удобно воспользоваться численным решением с использованием ЭВМ. Предварительно представлялось необходимым уточнить численные значения коэффициентов математического описания .

Дополняя эти уравнения начальными условиями и решая их, получим

Для проверки этого эффекта были численно определены первые пять моментов из системы уравнений с начальными условиями и при различных порядках интерполяции доопределяющих уравнений . Расчеты проводили по схеме Рунге — Кутта пятого порядка. Результаты расчетов первых двух моментов и параметров Р! и р2 при а = 0,25 и прежнем начальном условии представлены на рис. 6.2 и 6.7. Из рисунков видно, что повышение порядка интерполяционных формул приводит к нарушению устойчивости решения результирующей системы уравнений. Аналогичные данные были получены при определении моментов автомодельного решения из системы уравнений . Дробные моменты интерполировались по формуле . При а = 0,25 были получены следующие результаты:

Решая с начальными условиями т", = 1 и т'2 = 1,

Найдем решение этого уравнения с начальными условиями U=VH при ?=0. Это решение будет соответствовать тому, когда покоящаяся частица захватывается некоторой пульсацией с начальной скоростью ин.

Для второй зоны граничными условиями для компонентов z и начальными условиями для в и _у,- являются соответствующие значения переменных на выходе из первой зоны. Для первой зоны Sn = 0, для второй зоны Sn = 46 м2/м. Все режимные и конструктивные параметры взяты из работы : Gk = 250 т/ч, q? = 1% , F = 20,4 м2, е = 0,5, Т0 = 442°С, Т„ = 210 °С; расход воздуха в первую зону -30 т/ч, во вторую -14 т/ч; начальная концентрация кислорода х° = 21% . Результаты расчета приведены на рис. 4.8.

с начальными условиями для первого реактора

Начальными условиями здесь могут быть либо решение стационарного режима перекачки , либо решение задачи остывания и т.п.

Начальными условиями для решения данной системы уравнений будут либо решение стационарного режима перекачки , либо решение задачи остывания и т. п.

Основная масса серы концентрируется в маслах, содержание которых составляет обычно около 2% на парафин. При более глубоком обезмасливании содержание масел, а вместе с ними и серы, может быть значительно уменьшено. Однако глубокое обезмасли-вание парафинового гача приводит к существенному снижению производительности установки обезмасливания и уменьшению выхода товарного парафина за счет повышенных потерь последнего с фильтратом обезмасливания. Другая возможность снижения содержания серы в парафинах заключается в применении гидроочистки парафинов или рафинатов фенольной очистки масляных фракций. Испытания, проведенные на опытно-промышленной установке в Куйбышевском НИИНП, показали, что при гидроочистке парафина с начальным содержанием серы 0,143% вес. в очищенном парафине сера практически отсутствовала . В результате гидроочистки одновременно с удалением серы улучша-

Во всех вариантах, стоимость производства водорода составляет около 40% всех расходов на переработку СУН, так как потребление водорода очень велико. Например, для деазотирования СУН с начальным содержанием азота 1% расход водорода составляет: до остаточного содержания азота 1000 мг/кг — 264, 100 мг/кг — 317, 10. мг/кг — 370.

с различным начальным содержанием кокса яри

Для выяснения зависимости между температурой регенерации, составом катализатора и его активностью была проведена серия опытов с регенерацией одного из образцов алюмохромового катализатора в интервале температур 450-650 °С . С повышением температуры регенерации от 450 до 650 °С содержание в катализаторе Сг6 + возрастает, при этом увеличивается и выход бутена . На основании полученных данных авторы делают вывод, что активность катализатора определяется начальным содержанием в нем ионов Сг6 +.

Исследование проводилось на эмульсиях с начальным содержанием воды 5 и 10% и применением различных реагентов. Температура обработки была принята 80° С, кроме того, была проверена возможность снижения температуры до 60° С. Результаты, полученные при применении реагента проксамин-385, представлены в табл. 4. Из них следует, что применение электрического поля значительно ускоряет процесс обезвоживания и позволяет значительно снизить расход реагента. Обращает на себя внимание отсутствие какого-либо снижения содержания воды в эмульсии при обработке в сравниваемых условиях, но без электрического поля , а также невозможность обработки одним электрическим полем без добавления реагента из-за возникновения короткого замыкания электродов .

Интенсивность окисления кокса дополнительно возрастает при горизонтальном секционировании регенератора, обеспечивающем противоток воздуха и закоксованного катализатора с возможно меньшим перемешиванием ' твердой фазы между зонами. Исследованиями , проведенными на лабораторной установке, показано, что при одной и той же глубине регенерации применение шестисекционного ступенчато-противоточно-го аппарата позволяет сократить фиктивное время пребывания аморфного катализатора в регенераторе примерно в 9—10 раз в сравнении с работой в односекционном псевдоожиженном слое . Опыты проводили при температуре около 600СС на аморфном катализаторе со средним диаметром частиц 0,3 мм и начальным содержанием кокса 0,96—1,72% . Степень интенсификации регенерации повышается с ростом ее глубины. Так, если для степени регенерации, равной 50% , ступенчатый противоток сокращает время пребывания в 6,5 раза, то для степени регенерации 95% это сокращение времени достигает 11,5 раза .

Связь между числом теоретических тарелок абсорбера, коэффициентом извлечения и фактором абсорбции, выражающуюся уравнениями и , удобно представить соответствующей диаграммой , позволяющей быстро и легко графическим путем находить решения этих уравнений в раз* личных случаях. С помощью этой диаграммы обычно и ведется расчет абсорберов, работающих на тощих газах с небольшим начальным содержанием извлекаемых компонентов. Эта же упрощенная методика обычно используется для предваритель* ной количественной оценки поглощения компонентов при расчете с помощью уравнения абсорбера, работающего на жирном газе с большим содержанием извлекаемых компонентов.

Подобно" регенерации алюмо-платинового катализатора, для выжигания кокса используют инертный газ с начальным содержанием кислорода не более _0^5% во избежание перегрева, по-, скольку начальное содержание кЗкса на катализаторе даже для легкого сырья может достигать 7—8% . При газо-воздуш-ном методе содержание кислорода в конце регенерации не должно превышать 2%. Газо-воздушную регенерацию ведут при высоком давлении ; максимальная температура в реакторах не должна превышать 552^С^егенерация..д^ид1х^_1Шг=420^ч.

При этом из газа с начальным содержанием бутадиена 15—18%

велико. Например, для деазотирования СУН с начальным содержанием азота

Глубина очистки зависит также от исходного содержания примесей в сырье и режима очистки. Так, бензин с начальным содержанием серы 0,05-0,10% очищается до содержания ее порядка 0,0001% , дизельное топливо - от 0,8-1,4 до 0,15-0,2% , а вакуумный газойль - от 1,2-1,8 до 0,2-0,4% .