Главная -> Словарь

Напряженности поверхности

На эмульсии, отобранной непосредственно на месторождении, определялись время расслоения и динамика отстоя. Замеры динамики отстоя выполнялись по методу "bottle-test" при температуре стандартной для данного месторождения. При испытаниях использовались деэмульгаторы различных типов. Максимальное расслоение эмульсии с двумя типами деэмульгаторов произошло при использовании импульсного изменения напряженности магнитного поля. Дозирование реагентов с обычным удельным расходом привело к снижению обводненности нефтяного слоя в среднем на 10 %, а время сброса 40 % воды

Спектры ПМР характеризуются значениями химических сдвигов протонов. Химическим сдвигом называется расстояние между резонансными сигналами протонсв образца и стандарта — тетра-метилсилапа. Это расстояние зависит от напряженности магнитного поля , поэтому химический сдвиг измеряется в относительных единицах — миллионных долях поля или резонансной частоты. Химический сдвиг зависит от структуры молекул—от электронной плотности у прогона и от вторичных магнитных полей, возникающих вслсдстзпе движения электронов соглд них атомов.

нимальная электронная плотность и минимальное экранирование у протона группы— ОН, затем у СН2 п СН3. Поэтому протон группы — ОН будет резонировать при меньшей напряженности магнитного поля, чем протоны СН;!.

Наблюдение производится методом ядерного магнитного резонанса. Объект помещается в сильное магнитное поле. Спины ядер начинают прецессировать вокруг вектора напряженности магнитного поля с определенной частотой. Затем подается слабое магнитное поле, вектор напряженности которого перпендикулярен начальному вектору. Это поле меняется с некоторой частотой. При совпадении частот прецессии и слабого поля система начинает сильно поглощать энергию — наступает резонанс. Затем слабое поле выключается и система релаксирует к равновесному состоянию. По скоростям релаксации определяются значения TI и 72 и затем рассчитываются времена корреляции броуновского движения. С помощью ядерной магнитной релаксации их можно измерять в широком диапазоне температур и частот. Измеренные времена корреляции позволяют определить размер частиц. Метод ядерной магнитной релаксации применим не всегда, поскольку нужно учитывать релаксацию молекул как дисперсной фазы, так и дисперсионной среды. Интерпретация результатов оказывается затруднительной. Метод применим для высокодисперсных систем с частицами от молекулярных размеров до десятков нанометров. Исследования нефтяных систем этим методом только начинаются . Проведенные этим методом исследования дисперсности масляных фракций нефти и их фенольных растворов позволили установить, что размеры образующих их ССЕ составляют величины порядка 10 нм .

в магнитное поле и подвергается действию радиочастотного пол я осциллятора. Энергия радиочастотного поля поглощается только при определенной комбинации частоты осциллятора и'напряженности магнитного поля. При поглощении на детектор поступает сигнал. Пик» на спектре соответствуют протонам с различными частотами, которые приходят в резонанс с частотой осциллятора при различной напряженности магнитного поля, обусловленной различной окружающей среден у разных атомов водорода. Плсщадь под пикой на кривой пропорциональна количеству данных атомов. Этим методов можно определить водородные атомы, входящие в состав гидро-ксильных, метиленовых, метильных, фенильных групп,

магнитного поля; а - угол между вектором напряженности магнитного поля и линией взаимодействия магнита и частицы.

где 51 — площадь проекции орбиты электрона на плоскость, перпендикулярную к направлению напряженности магнитного поля.

гласящим, что линейный интеграл напряженности магнитного поля по любому замкнутому контуру равен полному току сквозь поверхность, ограниченную этим контуром.

Величина 5 соответствует затуханию напряженности магнитного поля в е раз по сравнению со значением напряженности магнитного поля на поверхности объекта. Формула дает завышенное значение глубины проникновения, которое тем ближе к реальному, чем больше обобщенный параметр

Анализ полученных результатов показывает, что относительное напряжение преобразователя в значительной степени зависит от относительной напряженности магнитного поля Н* = Н/Нс в зоне контроля . Кроме того, вследствие нелинейности зависимости В в составе U* появляются высшие гармоники основной частоты синусоидального возбуждающего тока. Таким образом, используя высшие гармоники, можно получить дополнительную информацию о параметрах объекта.

полупроводники с высокой подвижностью «носителей заряда. Материалом с высокой подвижностью является InSb. Изготовленные из него магнито-резисторы имеют большой коэффициент относительного изменения сопротивления и температурный коэффициент сопротивления около 1 %/град. Зависимость сопротивления магниторезистора от напряженности магнитного поля до - 10J А/см квадратична, а при больших полях - линейна.

Двухкамерная вертикальная печь с настенным боковым экраном, изображенная на рис. 59, характерна расположением форсунок в поде печи. Форсунки установлены под углом к перегородке, в результате чего факел бьет в перегородку и как бы прилипает к ней. Это явление принято называть настиланием пламени. Настильное пламя получает почти плоскую конфигурацию, вследствие чего эти печи компактны, так как позволяют максимально приблизить пламя к экрану. Тепловые напряженности поверхности нагрева в этих печах распределены достаточно равномерно и мало меняются как по длине, так и по высоте печей.

?\, 5. Тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных труб, или количество тепла, передаваемого одному квадратному метру поверхности нагрева в час . Тепловая напряженность поверхности нагрева является важнейшим показателем работы трубчатых печей, так как она определяет эффективность работы радиантных труб. Допустимые значения тепловой напряженности поверхности нагрева радиантных труб ограничиваются коксованием и прогаром труб и зависят от конструкции печи, характера нагреваемого продукта, температуры его нагрева и скорости продукта в трубах печи.

Массовые скорости в змеевиках трубчатых печей. Выбор и обоснование размеров нагревательных труб и числа параллельных сырьевых потоков является важным этапом при расчете трубчатых печей. Значения удельной массовой скорости сырьевой смеси в нагревательных трубах рассчитываемой печи в пределах от 264 до 352 кг/ рассматриваются как типичные для сырьевых печей, эксплуатируемых на установках гидроочистки и гидрокрекинга. Значительно меньшие удельные массовые скорости приводятся для труб печей , находящих применение на установках каталитического риформинга. Для средней удельной тепловой напряженности поверхности радиантных труб в сырьевых печах установок гидроочистки и гидрокрекинга типичной величиной считается 113,5 МДж. Здесь речь идет о наружной поверхности радиантных труб одностороннего облучения, расположенных с шагом 2П вблизи огнеупорных стен и потолка .

Величина тепловой напряженности поверхности нагрева в трубчатых печах и подбор ее обусловлены стойкостью нагреваемого продукта к разложению и коксованию. Выбор меньшей величины тепловой

напряженности поверхности нагрева для передачи одного и того же-количества тепла приводит к увеличению размеров печи. Очевидно, • более целесообразно повышать температуру дымовых газов на перевале, с тем чтобы тепловая напряженность поверхности нагрева в камере-радиации была оптимальной, т. е. не происходило разложения и коксования нагреваемого продукта. С этой целью степень экраниро-j вания, т. е. отношения экранированной поверхности стен топки тру- V-бами к общей поверхности стен камеры радиации, в современных ^ печах принимается от 35 до 50%.

Допустимые тепловые напряженности поверхности нагрева

Увеличение тепловой напряженности поверхности радиантных труб выше указанных величин вызовет перегрев и пережог их.

Производительность сушилок с мешалками определяют по величине поверхности нагрева, исходя из средней напряженности поверхности нагрева по влаге, испаренной за время одной операции.

Тепловая напряженность поверхности нагрева радиантных и конвекционных труб определяет количество тепла, передаваемое 1 м2 данной поверхности в единицу времени. Допустимая средняя тепловая напряженность радиантных труб для печей различных типоразмеров дана в табл. 1 и Приложениях 37 — 39. Однако тепловые напряженности поверхности нагрева радиантных труб в разных точках печи отличаются друг от друга иногда значительно. Наибольшую тепловую напряженность имеют участки змеевика трубного экрана, близко расположенные к зеркалу горения; сторона труб, расположенная к факелу; трубы, расположенные над перевальной стенкой; первый ряд двухрядного экрана. Применяют различные методы выравнивания тепловых напря-женностей радиантных труб: создание наклонных сводов печи, ра-диирующего конуса, двухстороннее облучение, получение настильного пламени и др.

Затем рассчитывают поверхность радиантных труб, исходя из полной тепловой нагрузки и средней тепловой напряженности поверхности радиантных труб i и делят эту поверхность пропорционально тепловой нагрузке между зонами реакции и перегрева. Соответствие числа труб в зоне реакции, полученного в результате теплового расчета длительности реакции, проверяют кинетическим расчетом объема реакционной зоны. Объем этой зоны определяют ориентировочно по формуле

Различают среднюю теплонапряженность труб всей печи, среднюю теплонапряженность радиантных и конвекционных труб, а также теплонапряженность отдельных участков труб . Значение тепловой напряженности поверхности нагрева характеризует, насколько эффективно передается тепло через поверхность нагрева всей печи или отдельных ее частей. Чем выше средняя теплонапряженность поверхности нагрева всей печи, тем меньше размеры печи, обеспечивающей передачу заданного количества тепла и, следовательно, тем меньше затраты на ее сооружение.