Главная -> Словарь

Насыщенный абсорбент

данные по насыщению водородом стали 12Х18Н10Т. Для сталей ферритного, перлитного и феррито-мартенситного классов насыщение водородом ^происходит в 3—5 раз быстрее. Влияние температуры на абсорбцию водорода твердым алюми-

Из сопутствующих обессериванию реакций особый интерес представляет гидрирование непредельных углеводородов. Обычные условия гидроочистки термодинамически благоприятствуют насыщению водородом не-

Данные, полученные при гидрогенолизе днфенилсульфида, ди-бензилсульфида и бензтиофена , показывают, что в принятых нами оптимальных условиях гидрогенолиза сераорганических соединений над катализатором WS2-NiS-Ah03 бензольное кольцо подвергается насыщению водородом лишь в незначительной степени . Дибензтиофен и 2,4-дифенилтиофен подвергаются гидро-генолизу при температуре 250° С и давлении водорода 200 am.

При изучении гидрокрекинг часто сопоставляют с каталитическим крекингом, так как в углеводородном составе продуктов разложения много общего. Так, подобно каталитическому крекингу, гидрокрекинг алифатических углеводородов сопровождается преимущественным разрывом связи С — С с образованием углеводородов С3 и выше; изопарафиновые углеводороды образуются через стадию изоолефинов. При этом отношение изопарафинов к нормальным парафинам снижается с повышением температуры процесса. При каталитическом крекинге в результате перераспределения водорода образуется значительное количество кокса; при гидрокрекинге благодаря насыщению водородом образующихся непредельных реакции уплотнения подавляются, и в большинстве случаев образования кокса практически не наблюдается.

Большинство альтернативных видов сырья отличается от нефти и ее фракций более низким содержанием водорода , а также высоким^ содержанием кислорода, азота и серы . Это определяет и более низкую удельную теплоту сгорания такого сырья,. поэтому превращение его в жидкие и газообразные топлива сводится, как правило, к удалению минеральной составляющей и нежелательных гетероатомов, насыщению водородом в требуемых количествах (((611.

Высота слоя катализатора в реакторах для гидрообессерива-ния дистиллятов: с одним слоем — от 3—5м до 5—7 м; с двумя слоями катализатора — верхний слой 2,5—3 м, нижний до 6 м. Принимая высоту верхнего слоя меньшей, чем нижнего, учитывают, что в верхней части реактора выделяется значительное количество тепла реакции. Здесь концентрация соединений, подлежащих обессериванию, насыщению водородом и т. д., максимальна. Сверху и снизу слои катализатора ограничены слоями фарфоровых шариков, более круп-

Полимеризация в присутствии фосфорной кислоты. Фосфорная кислота является наиболее распространенным катализатором в процессах полимеризации бутан-бутиленовой фракции с целью получения высокоактивных компонентов моторного топлива. Технологическая схема установки для полимеризации ББФ с катализирующим комплексом приведена на рис. 9. Цель этого процесса - получение изооктилена, который в дальнейшем подвергается насыщению водородом, т. е. гидрированию, с образованием изооктана - весьма ценной высокооктановой добавки к авиационным бензинам.

Склонность различных углеводородов, содержащих в молекуле двойные связи, к насыщению водородом неодинакова. Выше упоминалось об избирательном гидрировании диенов, присутствующих в легких фракциях пиролизной смолы. Наиболее быстро гидрируются диены с сопряженными связями, за ними следуют олефины. Ароматические углеводороды гидрируются наиболее трудно, при этом к водороду наиболее стабильно бензольное кольцо. Полициклические ароматические углеводороды менее стабильны: происходит насыщение водородом одного из колец до нафтенового с соответствующим снижением степени ароматичности. Например, при гидроочистке сырья каталитического крекинга на катализаторе АНМ происходит частичное снижение содержания полициклических ароматических углеводородов, что благоприятно влияет на крекинг.

Нафтеновые углеводороды в условиях гидрокрекинга превращаются в алифатические соединения, а также способны изомеризоваться в нафтены с кольцом другого строения. С повышением температуры равновесие смещается в сторону образования более разветвленного углеводорода. Ароматические углеводороды гидрируются. В условиях гидрогенизации происходят насыщение полициклических углеводородов водородом, разрыв насыщенных связей с образованием более простых ароматических, нафтеновых и изопарафиновых углеводородов. При гидрокрекинге благодаря насыщению водородом образующихся непредельных соединений реакции уплотнения подавляются, поэтому образование кокса не наблюдается.

В условиях деструктивной гидрогенизации парафиновые углеводороды подвергаются крекингу и образующиеся при этом олефины довольно полно гидрируются. Газ деструктивной гидрогенизации почти не содержит непредельных углеводородов, что указывает на высокую способность низкомолекулярных оле-финов к насыщению водородом. Высокомолекулярные олефино-вые углеводородь! гидрируются хуже, что подтверждается значительным содержанием непредельных углеводородов в высококипящих фракциях.

дельные углеводороды насыщаются водородом различно, в зависимости от катализатора и параметров процесса. Обычные условия процесса термодинамически благоприятствуют насыщению водородом. К наиболее распространенным катализаторам гидроочистки можно отнести алюмокобальтмолибденовые и сульфидные катализаторы, в последнее время стали использовать алюмоникельмолибде новые.

Насыщенный абсорбент 8 165 40,81 — — 0,10 4,89 4,60 8,59 9,31 8,15 64,36

Насыщенный абсорбент возвращается в линию исходного сырья нестабильного катализата, а сухой газ, содержащий фракции €2 и Сз, из рефлюксной емкости деэтанизатора возвращается на рециркуляцию в абсорбер. В низу абсорбера организована рециркуляция абсорбента через холодильник, а в среднем сечении — промежуточное охлаждение абсорбента. Параметры технологического режима таковы:

Блок абсорбции и стабилизации верхнего продукта первой ректификационной колонны 6. Основным аппаратом блока является фракционирующий абсорбер 13, разделенный глухой перегородкой на две части: нижнюю — абсорбер-десорбер с 31 тарелкой и верхнюю — абсорбер второй ступени с 6 тарелками. В абсорбере-де-сорбере из газа поглощаются пропан и бутаны, а из жидкой фазы отпариваются метан и этан. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С. Абсорбер второй ступени предназначен для поглощения паров бензина, увлеченных сухим газом из абсорбера-десорбера. Абсорбентом служит фракция 140—240 °С. Насыщенный абсорбент из абсорбера второй ступени насосом подается в первую ректификационную колонну 6; сухой газ, выходящий с верха абсорбера второй ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции в абсорбере-десорбере снимается в трех точках по высоте абсорбционной части аппарата циркуляцией абсорбента через холодильники.

На установке осуществляется абсорбция и стабилизация верхнего продукта ректификационной колонны 7. Фракция н. к. — 180 °С из водоотделителя 18 забирается насосом и прокачивается через теплообменник в абсорбер 13, который работает при абсолютном давлении 10 кгс/см2, температуре верха 40 °С и низа 165 °С. Абсорбентом служит стабильная фракция н. к. — 180 °С. Насыщенный абсорбент с низа абсорбера насосом подается в стабилизатор 12. С верха стабилизатора пары пропан-бутановой фракции после конденсации и охлаждения поступают в емкость и затем выводятся с установки. Стабильная фракция н. к.— 180 °С поступает на выщелачивание.

На рис. 55 приводится принципиальная схема блока стабилизации и абсорбции, используемого на комбинированной установке ЭЛОУ — АВТ со вторичной перегонкой бензина производительностью 3 млн. т/год сернистой нефти Ромашкинского' месторождения. Смесь легких бензиновых паров и газа из первой ректификационной колонны атмосферной части установки АВТ поступает в емкость для сепарации газа 2. Газ после отделения от жидкой фазы проходит в абсорбер 9. Абсорбентом служит фракция н. к. — 85 °С, коточая подается с низа стабилизатора через теплообменники 8. Избыток фракции н. к. — 85 °С выводится из системы. Абсорбентом для абсорбера II ступени служит фракция 140—240 °С, выходящая из осксзной ректификационной колонны атмосферной части. Насыщенный абсорбент из абсорбера II ступени насосом подается в основную ректификационную колонну. Сухой газ, выходящий с верха абсорбера II ступени, поступает в топливную сеть завода. Тепло абсорбции во фракционирующем

газ нестабильный бензин абсорбент всего газ насыщенный абсорбент всего

газ из абсорбера-десорбера абсорбент всего сухой газ насыщенный абсорбент всего

Расход Насыщенный абсорбент •Сухой газ во II ступень 40 40 15670 575 20,9 111 329 000 63800

Насыщенный абсорбент 40 15670 20,9 329 000

Очищенный газ после сепаратораД^аправляется потребителям. Насыщенный абсорбент поступаетJв экспанзер 3, где за счет дросселирования раствора из абсорбента выделяются поглощенные в абсорбере углеводороды . После сепаратора 3 насыщенный абсорбент нагревается в рекуперативном теплообменнике 6 до 95—100 °С и поступает в среднюю часть десорбера 7, где из него отпариваются кислые газы, вода и оставшиеся углеводороды. Температура в нижней кубовой части десорбера 7 поддерживается 115—130 °С за счет нагрева растворителя, стекающего с нижней тарелки десорбера, в рибойлере 11 .

/ — абсорбер; 2 — сепаратор; 3 — турбо-детандер; 4 — компрессор; 5 — гидравлическая турбина; 6 — привод. / — сырой газ; // — кислый газ; /// — очищенный газ; IV — регенерированный абсорбент; V — насыщенный абсорбент; VI — рецир-кулят-газ.