Главная -> Словарь

Насыщенном абсорбенте

. С целью увеличения доли низших олигомеров с температурой кипения 400 °С можно проводить олигомеризацию в присутствии насыщенного углеводорода .

Традиционное алкилирование парафинов олефинами представляет собой катализируемую кислотами реакцию, которая заключается в присоединении третичного карбоний-иона, генерируемого из молекулы парафина, к олефину с образованием насыщенного углеводорода более высокой молекулярной массы. Механизм этой реакции показан* на примере алкилирования изобутана этиленом и заключается в следующем. Первоначально протекает протежирование этилена. При этом образуется кислотный первоначальный этил-

Более простым способом этот углеводород может быть получен равновесной изомеризацией любого бициклического насыщенного углеводорода состава С9Н16 с последующим выделением искомого 1-метилбициклооктана препаративной газовой хроматографией.

дукта и гипотетического насыщенного углеводорода нормального строения:

I— протонирование двойной связи ; II — протонированиё насыщенного углеводорода ; III — сдвиг алкильной группы, треугольная симметрия ; IV—сдвиг алкильной группы, протонированный циклопропан .

Для карбониевого иона, по-видимому, определяющей реакцией является гетеролитический разрыв связей С — С или С — Н с образованием соответственно насыщенного углеводорода меньшей молекулярной массы или водорода и карбениевого иона. Порядок реакционной способности связи, установленный эмпирически, следующий i:

Термическое алкилирование заключается во взаимодействии олефинов с парафинами 1 при высоких температурах и давлении, причем парафины применяют в большом избытке. 15 этих условиях олефины алкилируются парафинами с образованием насыщенного углеводорода большего молекулярного веса, жидкого в обычных условиях. Парафины нормального и изостроения реагируют одинаково легко.

ключается в присоединении олефина к серной кислоте с образованием алкил-сульфата *. Затем последний взаимодействует с большим избытком изо-парафина с образованием насыщенного углеводорода:

этан хлорировать в тех же условиях, но в отсутствие этилена. Присутствие кислорода подавляет реакцию замещения, однако реакция присоединения при этом не ускоряется . Причиной появления таких индуцированных реакций являются высокие теплоты образования дихлорпарафинов. Тот факт, что олефииы могут ускорить хлорирование соединений, которые обычно вступают в реакцию с хлором с несколько большим трудом, находит себе подтверждение также и в ряде других примеров. Согласно Стюарту и Хапсопу бензол в конденсированной фазе индуктивно хлорируется н присутствии этилена с образованием гексахлорциклогексана. Денсли исследовал присоединение хлора к олефинам в присутствии жидкого насыщенного углеводорода и показал, что при этом наблюдается преобладающее образование насыщенных монохлоридов. Так, хлорирование смеси к-бутана и псевдобутилепа в инертном растворителе привело к получению 2,3-дихлорбутана и монохлорбутана в отношении 1 : 10. Следовательно, на каждый моль дихлорбутана, образовавшегося в результате присоединения хлора по двойной связи, получается десять молей хлорбутана, в результате замещения хлором водорода в бутане. Денсли тоже отметил, что кислород тормозит реакцию замещения, не оказывая в то же время влияния на присоединение хлора по двойной связи .

Из печи гидрирования 21 продукт поступает во вторую печь гидрирования 22, где восстанавливаются остатки альдегидов и высококипящих веществ. Когда суммарное время пребывания продуктов реакции в обеих печах гидрирования составит 1—2 часа, реакционную массу через редукционный вентиль 30 инжектируют в емкость 31, откуда отводят водород , выделяющийся при снижении давления из жидкости,, в которой он находился в растворенном состоянии. Жидкие продукты гидрирования, полностью освобожденные от карбонила кобальта, передают на фильтровальную установку 32, где под давлением азота 10 am они проходят через фильтровальные свечи. Последние задерживают частицы катализатора, а прозрачная смесь спирта-сырца и насыщенного углеводорода поступает по трубе 33 в отделение перегонки.

Основным условием биоразложения нефтепродуктов является присутствие воды и минеральных солей, источников азота и свободного кислорода . Биоразложение протекает при температурах от -2 до 70°С и ускоряется при диспергировании среды. Оказывает влияние присутствие загрязнений типа бензина и керосина, ингибирующих хемотропизм — перемещение живых клеток и микроорганизмов под действием химических веществ. Продуктами биоразложения являются диоксид углерода, вода, аммиак, сероводород, гидропероксиды, спирты, фенолы, карбонилсодержащие соединения, жирные кислоты и сложные эфиры, а также клеточная масса и продукты обмена веществ микроорганизмов — метаболиты, в том числе слизи полисахаридного состава .

Пусть Х0, Ya — концентрации абсорбируемого компонента в поступающем тощем абсорбенте и в отходящем тощем газе на верху колонны, a Xi и Yi — в отходящем насыщенном абсорбенте и в поступающем жирном газе в низу колонны .

где хе, хп—молярная концентрация компонента в насыщенном абсорбенте, поступающем в досорбер, и в отпаренном абсорбенте, у.ходящем из десорбера; ?71+1 —то же в абсорбенте, равновесном с поступающим де-

Концентрация кислых газов в насыщенном абсорбенте, м3/м3 абсорбента ........... 33,5 45

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтаиизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-ции насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% .

На рис. II 1.65 приведены зависимости, характеризующие влияние температуры сырья на эффективность работы абсорбционно-отпарной колонны. На этом и других графиках за 100% приняты показатели работы АОК при наименьшем значении варьируемого параметра. Исходные данные для расчета. Состав сырья : метана 16,8, этана 22,2, пропана 18,1, бутанов 5,09, пентанов 0,69, абсорбента 36,66 ; коэффициент извлечения пропана в АОК Ф = = 0,85; содержание этана в деэтанизированном насыщенном абсорбенте —нижнем продукте АОК а=3,3% мол. ; температура регенерированного абсорбента минус

где ах и а2 — массовая доля чистого осушителя в регенерированном и насыщенном абсорбенте соответственно.

13. Определяют концентрацию поглощенных компонентов в насыщенном абсорбенте

Концентрация кислых газов в насыщенном абсорбенте, м3/м3 абсорбента ........... 33,5 45

Одним из возможных способов повышения эффективности работы установок НТА является организация процесса абсорбции с подводом тепла в нижнюю часть абсорбционной колонны. В результате этого снижается нагрузка абсорбционно-отпарной колонны и сокращается количество низконапорного газа, получаемого при деэтанизации насыщенного абсорбента в АОК. При наличии в насыщенном абсорбенте большого количества метана и этана ухудшается работа АОК, увеличиваются потери пропана с сухим газом абсорбционно-отпарной колонны. Установлено, что при деметаниза-ции насыщенного абсорбента непосредственно в абсорбере деэтанизацию насыщенного абсорбента можно проводить по ректификационной схеме — применение ее позволяет сократить в ряде случаев затраты на регенерацию абсорбента на 18—40% .

На рис. III.65 приведены зависимости, характеризующие влияние температуры сырья на эффективность работы абсорбционно-отпарной колонны. На этом и других графиках за 100% приняты показатели работы АОК при наименьшем значении варьируемого параметра. Исходные данные для расчета. Состав сырья : метана 16,8, этана 22,2, пропана 18,1, бутанов 5,09, пентанов 0,69, абсорбента 36,66 ; коэффициент извлечения пропана в АОК ф = = 0,85; содержание этана в деэтанизированном насыщенном абсорбенте —нижнем продукте АОК а=3,3% мол. ; температура регенерированного абсорбента минус

где osi и а2 — массовая доля чистого осушителя в регенерированном и насыщенном абсорбенте соответственно.