Главная -> Словарь

Небольшом интервале

виях крэкинга в жидкой фазе, имеющего место в промышленности. а именно в узких пределах 430—500"%' наиболее важным фактором является длительность нагревания. Если нефть нагревается в пределах 400—500°, то кокс первоначально не дает плотного осадка,— он остается в нефти во взвешенном состоянии. Но начиная с извест-нрго момента он появляется, и количество его затем быстро растет. В то же время скорость образования бензина имеет тенденцию замедлиться. В результате наступает такое состояние, при котором весьма небольшому увеличению выхода бензина отвечает образование все больших количеств кокса. Тогда наступа_ет момент, когда продолжать ошерацию крэкинга в направлении так называемого «residuum basis» уже не предста-вл)яет интереса. Однако даже в случае нрэкинга с остановкой его прежде образования значительных количеств кокса все же количество образующегося кокса, гари умножении их на весьма большое количество находящихся в действии крекинг-установок , дают весьма значительную общую и поверхности реакционной зоны показано , что введение кислорода и азометана способствует очень небольшому увеличению скорости основной и более значительному увеличению скоростей побочных реакций. Добавление азота и пропилена слабо сказывается на цыс-грамс-изомеризации, но несколько ингибйрует побочные реакции. Заполнение реактора кварцевым стеклом, что увеличивает в 11 раз соотношение поверхности к объему, мало сказывается на скорости цис-тушнс-изомеризации, но уменьшает образование побочных продуктов: при заполнении реактора квар-

2) при любой рассматриваемой фракции, качество кокса мало изменяется. Наблюдается тенденция к небольшому увеличению колебаний в зависимости от применяемой степени измельчения. Влияние этого, естественно, более ощутимо для крупных фракций. Следовательно, нецелесообразно дробить более мелко какую-либо из фракций.

к небольшому увеличению выходов гексанов, которое становится менее заметным при 495 °С. Что касается гептанов, то выход их практически не зависит от давления.

С другой стороны, добавление галогенированных уксусных кислот, а также метансульфокислоты ведет к небольшому увеличению скорости.

фазу. Выше 500 °С отсутствие значительной убыли массы и продолжающаяся усадка приводят к небольшому увеличению плотности при отсутствий изменения открытой пористости. Ввиду того, что образец явг ляется: сложной системой,'состбящей из зерен кокса,; не претерпевающих изменений при' этих температурах; так как его температура прокалки порядка .1300 °С, и; кокса/ образующегося из связующего, характеристики образцов изменяются в основном за счет кокса из связующего. Изменения же в образцах выше: 1300°С происходят как за счет кокса связующего, так и кокса наполнителя. . . . •

Эта кривизна соответствует стреле прогиба анкерной колонны приблизительно 14 мм. Из этого следует, что если колонна имеет в направлении действия основных нагрузок прогиб 20 мм, то напряжение ее в металле соответствует изгибу 20 + 14 = = 34 мм и достигает предельно допустимой величины 137,3— —156,9 Мн/см2 . Поэтому истинный прогиб анкерных колонн свыше 20 мм недопустим. Пр'и наличии на анкерных стяжках работающих пружин резкое охлаждение наружных полок колонн приводит к относительно небольшому увеличению давления на кладку и напряжений в анкерной колонне, тогда как при отсутствии пружин это увеличение весьма значительно. Так, например, дополнительное охлаждение наружных полок на 50° вызовет обратный прогиб анкерной колонны 20 мм.

0.03 А) параметры а и Ь, что приводит к небольшому увеличению

•приводит к небольшому увеличению энергетических расходов, оп-

к сравнительно небольшому увеличению перенапряжения на элек-

вода снизилась на 35 %, теплоотвода на 40 % . При этом число секций в схеме возрастает лишь с 6 до 7, и она не имеет секций предварительного нечеткого разделения. Последующее усложнение схемы в сторону приближения к системе с полностью связанными потоками, предусматривающее использование секций нечеткого разделения установкой в первой колонне дополнительной боковой отпарной секции с подачей продукта из нее на верх третьей колонны и увеличением числа секций с 7 до 10 привело к небольшому увеличению эффективности схемы. При одинаковых энергозатратах несколько снизилось содержание примесей в целевых фракциях . Дальнейшее усложнение за счет установки в первой колонне еще и боковой укрепляющей секции, продукт из которой после конденсации смешивается с остатком боковой отпарной секции, с увеличением числа секций с 7 до 12 , что равно числу секций в системе с полностью связанными потоками, практически не приводит к повышению экономичности , а только существенно усложняет схему разделения.

В области II напряженное состояние можно получить из напряженного состояния первой области при малых расстояниях от конца разреза. Так как область изменения независимых переменных сосредоточена в небольшом интервале, появляется возможность выделить преобладающие члены из общего выражения для напряженного состояния. По этой причине полученное решение называется асимптотическим.

мой перегонки содержат меньше азотистых соединении, чем продукты вторичных процессов. При этом продукты термического крекинга содержат больше основных азотистых соединений, чем соответствующие продукты каталитического крекинга. Отношение содержания основного азота к общему азоту для сырых нефтей равно 0,25—0,34, для дистиллятов прямой гонки — 0,31—0,67, для продуктов каталитического крекинга — 0,25—0,67, термического крекинга — 0,5—1,0 . Результаты исследований, посвященных распределению общего и основного азота во фракциях вильминг-тонской нефти , показали, что отношение содержания основного азота к общему азоту изменяется относительно в небольшом интервале значений .

Уравнение применимо в относительно небольшом интервале изменения температур и для нефтепродуктов, не содержащих значительных количеств твердых парафинов и ароматических углеводородов.

В небольшом интервале температур значение парахора практически постоянно.

Для определения теплоты испарения . в небольшом интервале температур Т2 — Т\ и при относительно невысоких давлениях теоретически обоснованным является уравнение Клаузиуса — Клапейрона

• В небольшом интервале температур АГ теплопроводность жидко-'стей в Вт/ рассчитывается по формуле

Уравнение применимо в относительно небольшом интервале изменения температур и для нефтепродуктов, не содержащих значительных количеств твердых парафинов и ароматических углеводородов.

В небольшом интервале температур значение парахора практически постоянно.

Для определения теплоты испарения в небольшом интервале температур Т2—TI и при относительно невысоких давлениях теоретически обоснованным является уравнение Клаузиуса •— Клапейрона

В небольшом интервале температур Д71 теплопроводность жидкостей в Вт/ рассчитывается по формуле

где т = 1,5-=-2,0. В небольшом интервале температур изменение коэффициента диффузии с температурой можно принимать линейным.