Главная -> Словарь

Нефтяного технического

3. Структура смол и асфальтенов, выделенных из крекинг-остатков дистиллятного и остаточного происхождения, даже при близких степенях термокопденсации и содержании С и Н различается весьма существенно расположением конденсированных циклов в пространстве, что обусловливает неодинаковое их поведение в процессе термодеструкции и сказывается на качестве получаемых промежуточных и конечных продуктов. Пространственная молекулярная структура обусловливает малую подвижность компонентов крекинг-остатков остаточного происхождения. Компоненты крекинг-остатка дистиллятного происхождения содержат молекулы, сконденсированные главным образом в двухмерной плоскости, что позволяет им иметь повышенную подвижность даже при глубоких степенях термоконденсации. Для характеристики подвижности различных остатков может быть использована величина Ко = ^разм/Скощ . Чем выше значение Ко, тем более подвижен остаток и тем более он пригоден для получения коксов специальных качеств и нефтяного связующего .

Еще лучшие результаты получаются при использовании в качестве компонентов электродной массы продуктов такого же происхождения. Так, полупромышленные испытания анодной массы из шихты Днепровского электродного завода и нефтяного связующего при электролитическом получении алюминия дали лучшие результаты , чем испытания рядовой массы с каменноугольным связующим. Это видно из следующих данных:

Высокое содержание сернистых соединений в нефтяных остатках не всегда является фактором, отрицательно влияющим на качество связующих веществ. Так, при получении элементных углей применение нефтяного связующего с содержанием серы до 2,5% и с хорошими упруго-пластическими свойствами предпочтительнее даже, чем использование модифицированных каменноугольных связующих веществ. Брикетирование сернистых нефтяных коксов требует применения сернистых связующих веществ, в которых высокое содержание серы является положительным фактором.

После загрузки сырья в реактор установки замедленного коксования осуществлялась его циркуляция при 390—410 °С и 420— 450 °С соответственно в реакторе и на выходе из печи. Избыточное давление в реакторе составляло 1,5—1,6 кгс/см. Качество реакционной массы в процессе получения нефтяного связующего контролировали по температуре размягчения проб, которые отбирали через каждые 0,5 ч. По достижении ^ра3м = 70сС печь была потушена и массу охлаждали паром до 250 °С. Затем остаток через специальное устройство сливали в битумовозы, а оттуда — в бетонированные ямы. Общий выход остатка был равен 60% на сырье; он характеризовался следующими свойствами:

Одна опытная партия анодной массы была приготовлена на чистом нефтяном связующем, а другая — па смеси его со средне-температурным каменноугольным пеком . Расходные показатели для опытного и для рядового анода приведены па стр. 71. Из этих данных видно, что расход анодной массы на 1 т алюминия т! па 1 А-ч для опытного анода несколько ниже, чем для рядового. Эти исследования показывают принципиальную возможность замены дефицитного каменноугольного пека связующими нефтяного происхождения. В дальнейшем полученные результаты подтвердились при испытании промышленной партии нефтяного связующего па Уральском алюминиевом заводе. Основные показатели, полученные при технологическом опробовании нефтяных наполнителей для производства анодных масс, также находятся в удовлетворительном согласии с данными опытно-промышленных испытаний на электролизерах.

анодной массы нефтяного связующего и обессеренного нефтяного кокса.

• странстве, что обусловливает неодинаковое их поведение в процессе термодеструкции и сказывается на качестве получаемых промежуточных и конечных продуктов. Пространственная молекулярная структура обусловливает малую подвижность компонентов крекинг-остатков остаточного происхождения. Компоненты крекинг-остатка дистиллятного происхождения содержат молекулы, сконденсированные главным образом в двухмерной плоскости, что позволяет им иметь повышенную подвижность даже при глубоких степенях термоконденсации. Для характеристики подвижности различных остатков может быть использована величина Ко = ^разм/С'конр . Чем выше значение Ко, тем более подвижен остаток и тем более он пригоден для получения коксов специальных качеств и нефтяного связующего .

Еще лучшие результаты получаются при использовании Б качестве компонентов электродной массы продуктов такого же происхождения. Так,- полупромышленные испытания анодной массы из шихты Днепровского электродного завода и нефтяного связующего при электролитическом получении алюминия дали лучшие результаты , чем испытания рядовой массы с каменноугольным связующим. Это видно из следующих данных:

Высокое содержание сернистых соединений в нефтяных остатках не всегда является фактором, отрицательно влияющим на качество связующих веществ. Так, при получении элементных углей применение нефтяного связующего с содержанием серы до 2,5% и с хорошими упруго-пластическими свойствами предпочтительнее даже, чем использование модифицированных каменноугольных связующих веществ. Брикетирование сернистых нефтяных коксов требует применения сернистых связующих веществ, в которых высокое содержание серы является положительным фактором.

После загрузки сырья в реактор установки замедленного коксования осуществлялась его циркуляция при 390—410 °С и 420— 450 °С соответственно в реакторе и на выходе из печи. Избыточное давление в реакторе составляло 1,5—1,6 кгс/см. Качество реакционной массы в процессе получения нефтяного связующего контролировали по температуре размягчения проб, которые отбирали через каждые 0,5 ч. По достижении ^Разм = 70сС печь была потушена и массу охлаждали паром до 250 °С. Затем остаток через специальное устройство сливали в битумовозы, а оттуда — в бетонированные ямы. Общий выход остатка был равен 60% на сырье; он характеризовался следующими свойствами:

Одна опытная партия анодной массы была приготовлена на чистом нефтяном связующем, а другая—«а смеси его со средне-температурным каменноугольным пеком . Расходные показатели для опытного и для рядового анода приведены на стр. 71. Из этих данных видно, что расход анодной массы на 1 т алюминия и на 1 А-ч для опытного анода несколько ниже, чем для рядового. Эти исследования показывают принципиальную возможность замены дефицитного каменноугольного пека связующими нефтяного происхождения. В дальнейшем полученные результаты подтвердились при испытании промышленной партии нефтяного связующего на Уральском алюминиевом заводе. Основные показатели, полученные при технологическом опробовании нефтяных наполнителей для производства анодных масс, также находятся в удовлетворительном согласии с данными опытно-промышленных испытаний на электролизерах.

'Разработчики — проф. Уфимского государственного нефтяного технического уни — вере! тета Богатых К.Ф. с сотрудниками.

Ротапринт Уфимского государственного нефтяного технического университета.

Ротапринт Уфимского государственного нефтяного технического университета

Типография Уфимского государственного нефтяного технического университе 450062, Уфа, Космонавтов, I

Уфимского государственного нефтяного технического университета

Основные этапы исследований выполнены авторами в лабораториях Уфимского государственного нефтяного технического университета. Отдельные разделы работы выполнены совместно со специалистами Центрального научно-исследовательского института морского флота и Ленинградского института водного транспорта, Всероссийского научно-исследовательского института по переработке нефти. Испытания судовых топлив проводились на судах Минмор-флота СССР и Минречфлота РСФСР.

Сотрудниками кафедры технологии нефти и газа Уфимского государственного нефтяного технического университета проводились исследования на пробах нефтешлама, взятых из шламонакопителя предприятия ООО "ЛУКойл-Волгограднефтепереработка".

Высокие температуры при термодеструкции в паровой фазе необходимы для быстрого завершения всех реакций в течение короткого времени пребывания сырья в реакционной камере и образования углерода. Высокие температуры создаются при прямом контакте продуктов сгорания со всей массой тонко распыленного сырья. Выход нефтяного технического углерода и его качество зависят от химического и фракционного состава углеводородного сырья, отношения количества активных составляющих дымовых газов к количеству получаемого углерода, от коэффициента избытка воздуха в процессе горения, условий ведения процесса испарения исходного сырья и его термодеструкции. В связи с жесткими условиями в паровой фазе деструкция углеводородного сырья идет с образованием легких продуктов и продуктов глубоких стадий уплотнения . Выход углерода, несмотря па частичное его реагирование с активными составляющими дымовых газов, относительно высок .

Ротапринт Уфимского государственного нефтяного технического университета

Ротапринт Уфимского государственного нефтяного технического университета

Основу книги составляют результаты исследований выполненных студентами, аспирантами и молодыми ученым» на кафедре технологии нефти и газа Уфимского государстве)! ного нефтяного технического университета под научны' ^Л руководством ощюго_т_се^?+щюъ. Мы признательны HP t