Главная -> Словарь

Необходимость дополнительной

Кроме гексанов, жидкий продукт содержал 8,2 % пентанов, 4,5% гептанов, 9,6% октанов и около 14% олефиновых углеводородов. Необходимость добавления этилена небольшими порциями очевидна из рассмотрения результатов опыта, который проводился практически в тех же условиях, что описанный выше , с той лишь разницей, что здесь осуществлялся однократный проход изобутан-этиленовой смеси вместо рециркуляции углеводородного потока и добавки этилена 32 порциями в первом случае . Жидкий продукт содержал только 17,5% гексанов , из которых только 30% составлял 2,2-диметилбутан. Октаны, образование которых проходило, по-видимому, через реакцию с 2 молями этилена, были получены с выходом 10% от теоретического. Наибольшую часть жидкого продукта составляли пентаны, из которых 86% приходилось на долю к-пентана. Но менее 12% жидкого продукта реакции составляли олефины. Для проведения реакции между изобутаном и изо-бутиленом при 486° потребовалось весьма высокое давление — 562 am . Жидкий продукт составлял только 35% вес. на изобутилсн. Он содержал не только 34% октанов , но также 32,7% октенов. Присутствие последних,' кажется, скорее подтверждает предположение, что образование олефинов включает как стадию реакции диспропорциони-рование промежуточных радикалов, , а не полимеризацию исходного олефина. При димеризации изобутилена при 370—460° и давлении 38 — 376 am образуется 1,1,3-триметилциклопентан, но не октен . 20*

Циклогексанон, содержащий оксим, с верха сепаратора 2 подают на юсом на вторую стадию оксимирования, которую проводят в каскаде из нескольких реакторов с мешалками и змеевиками для охлаждения при 75—80°С. В реактор 3 вводят смесь циклогексанона и оксима с первой стадии оксимирования и свежий раствор сульфата гидроксиламина. Реакционная масса перетекает из одного реактора в следующий, причем в каждый для регулирования рН среды добавляют аммиачную воду .

Шаговый регрессионный метод. По существу он является улучшенным вариантом метода включения. В процессе вычислений по шаговому методу учитывается тот факт, что переменная, которая может быть наилучшей отдельной переменной, достойной введения в модель на ранней стадии, на более поздней стадии может оказаться излишней вследствие взаимосвязи между этой и другими переменными, содержащимися теперь в модели. Поэтому на каждой стадии вычисляется частный F-критерий для каждой переменной уравнения, предполагая, что она введена в уравнение последней; полученный критерий сравнивают с пороговым значением FQ. Любая переменная, вклад которой является незначимым, исключается из модели. Процесс продолжается до тех пор, пока не отпадает необходимость добавления переменных в уравнение или их исключения из него.

*) Для полей целого спина, большего 2, и полуцелого спина, большего 1/2, возникают добавочные нефизические моды. Они обусловливают необходимость добавления члена, квадратичного по Л'а, к разложению для положительно-частотной функции ,

в присутствии серной кислоты степень разветвленности увеличивается чрезвычайно медленно по сравнению с ростом разветвленности при изомеризации в присутствии галогенидов алюминия. Второе отличие заключается в способности серной кислоты окислять углеводороды, содержащие третичный водород, в соответствующие карбоний-ионы. Таким образом, отпадает необходимость добавления к исходному углеводороду специальных инициаторов реакционной цепи. При использовании серной кислоты в отличие от галогенидов алюминия не требуется добавки ингибиторов крекинга, так как при обычных условиях изомеризации в присутствии серной кислоты крекинг протекает весьма медленно.

Для получения морозостойкого состава МБМ-1 при использовании товарных битумов, отобранных с кубовых установок ряда НПЗ, требуется вовлечение большего количества трансформаторного масла — до 20% вместо 15—17%, принятых в практике производства на ГНМЗ. Необходимость добавления пластификатора .до .30—31% при получении состава МБМ-2 снижает температуру вспышки и поэтому его содержание в составе не должно превышать 25—26%. Используя битум БН-IV из западносибирских или смеси западносибирских и ромашкинской нефтей можно получать морозостойкий состав только марки МБМ-1. Для получения же состава МБМ-2 с запа^ сом по температуре вспышки требуется как компонент состава более пластичный битум, что может быть достигнуто либо использованием в качестве сырья более легкого гудрона, либо смеси его с вакуумным погоном. При этом окисление такого сырья рекомендуется проводить в трубчатом реакторе, обеспечивающем получение более пластичных битумов .

Процесс локап дает ряд преимуществ: простота, непрерывность и полная автоматизация; малые габариты установки — около 37 м2; отпадает необходимость добавления серы; достигается большой срок службы катализатора — более двух лет; малые удельные капиталовложения; низкие эксплуатационные расходы, не превышающие 6,3 цент/м3; значительно снижается расход антиокислителя; достигается стабильность цвета, не снижаются октановое число бензина и приемистость к ТЭС.

К числу способов на базе второй группы абсорбентов относятся водные растворы триэтаноламииа, анилина, диметилани-лина, толуидина и ксилидинов. Наилучшим абсорбентом SO2 является водный 1,3-диметил-4-аминобензол , обладающий значительной еероемкостью; недостатками применения этого раствора являются способность к образованию и к накоплению в нем сернокислого и тиосерно-кислого ксилидинов, периодически выводимых из раствора, и вследствие этого необходимость добавления в раствор соды или сульфита натрия.

в присутствии серной кислоты степень разветвленности увеличивается чрезвычайно медленно по сравнению с ростом разветвленности при изомеризации в присутствии галогенидов алюминия. Второе отличие заключается в способности серной кислоты окислять углеводороды, содержащие третичный водород, в соответствующие карбоний-ионы. Таким образом, отпадает необходимость добавления к исходному углеводороду специальных инициаторов реакционной цепи. При использовании серной кислоты в отличие от галогенидов алюминия не требуется добавки ингибиторов крекинга, так как при обычных условиях изомеризации в присутствии серной кислоты крекинг протекает весьма медленно.

кислоты, — при давлении 200 ат. Полимеризация проводилась при температурах 190—200° в присутствии 2—5% водяного пара. Необходимость добавления водяного пара была связана с тем, что катализатор обезвоживался сухим сырьем и каталитически активная фосфорная кислота переходила в менее активную фосфорную кислоту, состоящую из смеси мета-и пирофосфор-ных кислот. Дозировка- водяного пара связана с температур ным режимом реакции. Так, замечено, что если полимериза ция ведется при температуре ниже 150°, то присутствие водяного пара мешает реакции. При полимеризации олефинов в обычных условиях режима без водяного пара сырой полимер-бензин содержит соединения фосфора, но в присутствии небольшого количества водяного пара этого не наблюдается.

К недостаткам удаления ацетилена из этилена следует отнести необходимость добавления водорода и повышенный расход холода, так как охлажденный этилен должен быть нагрет и опять охлажден.

К недостаткам относится необходимость дополнительной установки для концентрирования пропиленовой фракции.

Очищенный таким путем ксилозный раствор содержит еще небольшое количество азотистых, коллоидных и красящих веществ, зольных элементов и органических кислот, включая уроновые, которые отрицательно влияют на процесс гидрирования; это вызывает необходимость дополнительной ионообменной очистки ксилита.

Промышленные установки адсорбционной осушки и очистки газа от меркаптанов включают в себя сепараторы для предотвращения попадания капельной жидкости; адсорберы, заполненные стационарным слоем цеолита , теплообменники и огневые подогреватели. Газ проходит через адсорбер сверху вниз. Цикл работы адсорберов включает стадии адсорбции, регенерации и охлаждения. Адсорбция осуществляется при температуре 30-40 °С и давлении 5-6 МПа. Регенерацию осуществляют при давлении, близком к атмосферному, путем подачи в адсорбер очищенного газа, нагретого в печи до 300-400 °С. Основным недостатком здесь является необходимость дополнительной очистки от сернистых соединений газов регенерации, которые составляют 10~20 % от основного потока.

Нередко эти «Правила» обусловливают необходимость дополнительной очистки сточных вод. В таких случаях применяется либо фильтрование, либо флотация стоков с дальнейшим их пребыванием в биологических прудах в течение 5—10 суток.

продукт отделяется от растворенных газов в сепараторах высокого и низкого давления. Выделенный в сепараторе циркулирующий газ поступает в абсорбер, где удаляется основная масса сероводорода. В некоторых случаях циркулирующий газ может подвергаться дополнительной очистке для полного извлечения низкокипящих углеводородов. Жидкий продукт из сепаратора направляют в колонну стабилизации, где удаляются растворенные газы и небольшое количество низкокипящих углеводородов, образующихся в процессе. В ряде случаев возникает необходимость дополнительной щелочной или водной промывки жидкого продукта. Гидрогенизат подвергается ректификации с получением фракций дизельного топлива , сырья для каталитического крекинга , сырья для процесса коксования .

В табл. Х.10 приведены основные показатели процесса алкилирования бензола пропиленом на различных катализаторах . В процессе алкилирования бензола пропиленом выбор катализатора сделать труднее, так как реакция протекает гладко и на хлористом алюминии, и на серной кислоте, и на фосфорной кислоте на кизельгуре. Однако недостатком сернокислотного ифосфорнокислотного методов является необходимость дополнительной переработки полиалкилбензолов, так как деалкилирование на . этих катализаторах не идет. Следует также учитывать, что сырой изопропилбензол, полученный с применением в качестве катализатора фосфорной кислоты на кизельгуре, содержит некоторое количество непредельных углеводородов.

Первым вопросом рассматриваемой проблемы является сортировка нефтей. В БашНИИ НП на примере сернистых и высокосернистых нефтей Урала и Поволжья была показана необходимость дополнительной классификации нефтей то относительному содержанию серы в бензине, в нефти, а также во фракциях 150—200 и 200—250 °С. Две последние фракции отвечают тем областям, где крутизна кривой «т. кип. — % S», наиболее заметно различается для разных нефтей . Был принят показатель, названный фактором распределения серы: Ь = 5б/5н .

Использование орошения воздушных аппаратов водой имеет большое значение для их большего распространения. Как показали исследования , коэффициент теплопередачи при орошении аппарата повышается в 3—5 раз, т. е. размеры аппарата можно сократить и, следовательно, снизить капитальные вложения на его сооружение. Расход воды на увлажнение воздуха составляет примерно 1,8 кг на каждые 0,418 МДж отводимого тепла. Несмотря на необходимость дополнительной установки циркуляционного водяного насоса, общий расход электроэнергии, потребляемой орошаемым аппаратом, меньше, чем неорошаемым . Орошаемые аппараты менее пожароопасны.

Выходящий из реактора продукт охлаждается сначала в теплообменнике свежим сырьем, а затем в холодильнике. Жидкий продукт выделяют в сепараторе высокого давления или в многоступенчатой системе однократного испарения, что позволяет уменьшить поверхности теплообмена. Выделенный в сепараторе циркулирующий газ часто пропускают через аминовый абсорбер для очистки от сероводорода, содержащегося в добавочном водороде с установок риформинга, после чего повторно сжимают. В некоторых случаях циркулирующий газ подвергают абсорбционной очистке для извлечения низкокипящих углеводородов. Жидкий продукт из сепаратора направляют в отпарную колонну, где удаляются растворенные газы и небольшое количество низкокипящих углеводородов, образующихся при процессе; после отпарки в качестве остатка получают очищенный керосин, реактивное, дизельное или печное топливо. Лишь в редких случаях возникает необходимость дополнительной щелочной или водной промывки жидкого продукта.

и вызывает необходимость дополнительной их очистки.

Сернистые соединения, сравнительно мало влияющие непосредственно на активность синтетических алюмосиликатных катализаторов, вызывают интенсивную коррозию аппаратуры и ухудшают условия труда обслуживающего персонала. Продукты каталитического крекинга сернистого сырья содержат значительное количество сернистых соединений, что вызывает необходимость дополнительной очистки. Кроме того, при переработке сернистого сырья поры катализатора засоряются пылевидными продуктами коррозии.