Главная -> Словарь

Необходимо определять

фильтром, поглощающим лучи менее 2500 А. В этом случае теплота, выделяемая источником света, передается раствору и для отвода ее последний необходимо охлаждать в соответствующем холодильнике.

Катализатор, олефины, а также смесь окиси углерода с водородом подаются в реактор для оксосинтеза. Поскольку реакция протекает с сильным выделением тепла , реактор необходимо охлаждать.

Особенностью производства битумов в трубчатом реакторе является протекание стадии собственно окисления в режиме, близком к идеальному вытеснению . В этом случае для обеспечения приемлемой скорости реакции необходимо уже на вход в реактор подавать нагретые реагенты. В дальнейшем же во избежание перегрева реакционной смеси ее необходимо охлаждать. Таким образом, вначале требуются затраты энергии на нагрев сырья в трубчатой печи, а затем — на охлаждение реагирующих фаз потоком вентиляторного воздуха . При использовании легкого сырья или при сравнительно глубоком окислении нагрев сырья в трубчатой печи можно заменить нагревом в теплообменниках битум — сырье . Средняя температура в реакторе должна быть не ниже 265 °С, иначе реакция окисления резко замедляется .

и полуфабрикаты необходимо охлаждать для безопасного транспорта и хранения. Затраты топлива и охлаждающей воды могут быть значительно уменьшены, если рационально использовать тепло отходящих горячих потоков для нагрева исходного сырья или реагентов, при этом одновременно будут и охлаждаться горячие потоки. Правильный подбор условий и схем теплообмена позволит снизить затраты топлива, охлаждающей воды и уменьшить расход металла на сооружение холодильников.

В промышленности в качестве катализаторов применяют небольшие количества концентрированных растворов едкого натра или соды и работают в интервале от 0 до 40— 50 °С. Как и для других обратимых экзотермических реакций, процесс выгодно проводить таким образом, чтобы вначале, когда система еще далека от равновесия, поддерживать температуру более высокой. Наоборот, на заключительных этапах необходимо охлаждать реакционную массу, что способствует сдвигу равновесия в сторону образования циангид-рина.

Различие между процессами умеренного и глубокого охлаждения заключается в том, что в процессе умеренного охлаждения сжатые до определенного давления газы конденсируются, отдавая тепло окружающей среде , а в процессе глубокого охлаждения для конденсации хладагента его необходимо охлаждать до температуры более низкой, чем температура окружающей среды.

Чтобы из смеси в паровую фазу переходил один низкокипящий компонент, следует из паров удалять высококипящий компонент путем конденсации его и перевода в жидкую фазу. Для этого паровую фазу необходимо охлаждать.

Существенное отличие между процессами умеренного и глубокого охлаждения заключается в том, что в первом случае сжатые до соответствующего давления газы конденсируются, отдавая тепло окружающей среде; во втором случае для конденсации газов их необходимо охлаждать до температур более низких, чем температура окружа ющей среды.

При построении кривых ОИ для легких продуктов и нефтей холодильник для паровой фазы необходимо охлаждать ледяной водой, а приемник 7 должен быть погружен в колотый лед. Жидкую фазу в холодильнике 9 нужно охлаждать с таким расчетом, чтобы продукт был вполне подвижен и не-парил.

Низкокипящие дистилляты, особенно вторичного происхождения , могут иметь такую низкую КТР в данном растворителе, что смесь необходимо охлаждать для образования двухфазной системы или' понижать растворяющую способность растворителя добавлением к нему антирастворителя, чтобы повысить КТР смеси. Очистку нефтяного сырья необходимо проводить при оптимальной температуре , когда достигаются лучшие показатели по избирательности и растворяющей способности растворителя, т. е. достаточно высокий выход рафината заданных качеств. Эта температура различна для разных растворителей и очищаемого сырья и до настоящего времени определяется в каждом конкретном случае экспериментально.

Для прекращения реакции при требуемом уровне конверсии и предотвращения отложений кокса в последующем оборудовании необходимо охлаждать поток, выходящий из печи при высокотемпературном висбрекинге. В качестве охлаждающих агентов можно применять газойль, тяжелый остаток висбрекинга, сырую нефть, бензин и воду.

и использовании концепций среднего диаметра молекул сырья и среднего диаметра пор катализатора не позволяют их считать достаточно строгими относительно физико-химических принципов, положенных в основу механизма протекающих реакций. Тем не менее они вполне применимы для обработки результатов испытания различных образцов катализатора в стандартных условиях и на .базе упрощенного математического анализа проводить отбор наиболее эффективных образцов. Естественно, для обеспечения возможности проведения математической обработки необходимо определять все физико-химические показатели сырья и катализатора, включенные в представленные выше зависимости. Также необходимо располагать результатами экспериментов, проводимых для оценки параметров уравнений формальной кинетики. В частности, кажущаяся константа скорости реакции в уравнении , и может быть определена из уравнения или и использована в дальнейшем для определения неизвестных параметров уравнений диффузионной кинетики. К числу таких параметров, определение которых представляется сложным, могут быть отнесены Л,- и Д» . В целом комплексное использование методов формальной и диффузионной кинетики для обработки результатов экспериментов по исследованию процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков позволяет получить более надежные результаты как для разработки технологии, так и для подбора эффективных катализаторов. В зарубежной литературе последних лет появились ряд публикаций, посвященных вопросам поиска оптимальной поровой структуры катализаторов для процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков с применением математических методов, основанных на принципах диффузионной кинетики . Наиболее интересные результаты получены на базе развиваемых в последнее время представлений о протекании основных реакций в режиме конфигурационной диффузии. Учитывая большое влияние на эффективность используемых катализаторов накопления в порах отложений кокса и металлов, необратимо снижающих активность катализаторов, наибольшее внимание уделяется анализу закономерностей изменения физико-химических свойств гранул катализатора в процессе длительной эксплуатации. В качестве примера рассмотрим результаты анализа влияния размера пор катализаторов на скорость деметаллизации нефтяных остатков . Авторы предложили следующую зависимость для определения скорости деметаллизации с учетом физических свойств катализатора и времени его работы: „

При технологических расчетах процессов переработки газов необходимо определять термодинамические свойства веществ и их смесей и в частности летучесть, энтальпию, энтропию, плотность.

20—23 и 10—12,5%, толщиной стенки 2,5 мм соответственни 12— 20 и 6—8%. Утонение стенки линзы при гибке не влияет на способность компенсаторов выдерживать расчетное давление. Утонение способствует снижению напряжения при данной компенсирующей способности и уменьшает жесткость компенсатора. При расчете коррозионной стойкости компенсаторов необходимо определять ожидаемую минимальную толщину стенки

Поскольку скорость оседания частицы в центрифуге не остается постоянной, а изменяется в зависимости от изменения ее расстояния до оси центрифуги, то длительность осаждения необходимо определять в дифференциальной форме на основе следующих выкладок. За промежуток времени dr частица изменит свое положение относительно оси центрифуги на расстояние

Процентное содержание влаги в газах регенерации необходимо определять для контроля состояния змеевиков водяного охлаждения регенератора. Количество влаги определяют путем пропускания части отходящих газов через трубки с хлористым кальцием. Привес последних показывает количество поглощенной влаги. Увеличение процентного содержания влаги в газах регенерации по сравнению с нормальным, как правило, указывает на появление течи в охлаждающих змеевиках.

Так как стандартные определения содержания, масла при составлении спецификации отнимают много времени и плохо воспроизводимы , был предложен метод ультрафиолетовых спектров поглощения. Удельное поглощение на длине волны 230 т/* является надежной характеристикой содержания масла в парафинах из любого сырья или из парафинов, полученных в результате переработки , из которых масло было выделено физическими методами без селективного разделения по типам колец углеводородов. Удельное поглощение парафинов на 230 т/* прямо пропорционально содержанию масла, как это установлено стандартным методом ASTM 721-47. Для данной фракции отклонения составляют около 0,1% от содержания масла с максимальным отклонением в 0,3% для образцов, содержащих 7 % масла. Для каждой фракции необходимо определять зависимость удельного поглощения от содержания масла. Для калибровки требуются одна или две точки, так как эта зависимость выражается прямой линией, проходящей через начало координат, что иллюстрируется рис. 8.

С целью повышения точности анализа необходимо определять содержание кальция в том же количестве дистиллированной воды, которое используют для анализа. Для этого ее титруют комплексоном III.

В заводской практике необходимо определять лишь несколько постоянных значений концентраций; в этом случае число эталонов может быть равным 3 или 2. Для каждого значения определяемой концентрации должны быть приготовлены два эталона , содержание элемента в которых определяется допустимым отклонением от требуемого значения. Например, требуется выпускать масло, содержащее 0,05% бария с допустимым отклонением ±0,01%; в этом случае эталоны должны содержать 0,06% бария и 0,04% бария. Для большей точности можно использовать метод трех эталонов. Тогда эталоны в описанном примере должны содержать 0,04%, 0,05%, 0,06% бария.

Заметим, что значения гпь необходимо определять с учетом угла раскрытия дефекта по эквивалентной глубине: h3 = -2yhH. Это условие относится к случаям, когда атр