Главная -> Словарь

Необходимо затратить

В верхней секции колонны флегмовое число велико; достаточно большое оно и в следующей, лежащей ниже секции, однако в секции, расположенной ниже отбора фракции дизельного топлива или атмосферного газойля, флегмовое число явно недостаточно. Ограниченные флегмовые числа в нижних секциях атмосферной колонны являются следствием недостаточного количества тепла, вносимого в колонну. Поскольку все тепло в атмосферную колонну вносится с сырьем, для повышения четкости ректификации и увеличения глубины отбора светлых необходимо увеличивать долю отгона сырья за счет максимального его подогрева и понижения давления в колонне.

Необходимость подбора новых констант возникает и при переходе на другой режим. Так, при расчете с изменением объемной скорости подачи сырья с 0,5 до 4,0 ч'1 с использованием одинаковых констант расчетное значение содержания серы на выходе из реактора резко увеличивается, что в принципе хорошо согласуется с экспериментальными данными. Увеличение объемной скорости и приводит к пропорциональному уменьшению ?к, и поэтому для поддержания на выходе из реактора содержания серы на уровне 1,0% необходимо увеличивать fcg, а для повышения отложений металлов k^e нужно уменьшить .

Повышение частоты вращения коленчатого вала сокращает абсолютное значение ПЗВ в миллисекундах, но увеличивает его значение в градусах ПКВ. Поэтому с повышением частоты вращения коленчатого вала дизеля необходимо увеличивать угол опережения впрыска топлива.

Отечественный и зарубежный опыт показывает, что синтез метанола может быть осуществлен при давлениях от 200 до 320 am . Выбор давления в системе синтеза . При повышении содержания инертных газов необходимо увеличивать рабочее давление.

Снижение октанового числа бензина риформинга до 90,5 в образце бензина, содержащем изомеризат с октановым числом 90,5, потребовало вовлечения 9% МТБЭ . Если в состав бензина АИ-93 вовлекается изомеризат с октановым числом 86,8, то в этом случае количество МТБЭ необходимо увеличивать до 11% . При дальнейшем снижении октанового числа изомеризата до 85,5 требуется увеличить содержание МТБЭ до 11% и снизить долю изомеризата

В колонне К-2 все тепло, необходимое для ректификации, вносится потоком сырья, которое нагревается в печи до паро-жидкостного состояния. Поэтому для улучшения четкости разделения в этой колонне необходимо увеличивать долю отгона сырья , что достигается повышением температуры и снижением давления в зоне питания. Предпочтительно, чтобы доля отгона на 5—10% превышала сумму светлых дистиллятов, отбираемых в колонне.

Глубина обессмоливания остатков широкого фракционного состава мало зависит от увеличения кратности пропана к сырью из-за высокого содержания в последнем низко'молекулярных компонентов, выполняющих роль промежуточного растворителя, а при деасфальтизации отбензиненной нефти повышение расхода пропана вообще не влияет на показатели процесса. С понижением температуры деасфальтизации повышается растворяющая способность пропана, в связи с чем для растворения углеводородных компонентов его требуется меньше. Однако при снижении температуры пропан наряду с высакоиндеюсными углеводородами растворяет и смолистые .вещества, т. е. селективность его уменьшается, что приводит к повышению .коксуемости и ухудшению цвета деасфальтизата. В таких случаях необходимо увеличивать кратность пропана к сырью.

Так, в остаточном рафинате, полученном в промышленных условиях при расходе фенола до 400% на деасфальтизат туй-•мазинской нефти, содержалось примерно 20% полициклических ароматических углеводородов и до 30% смол от их потенциального содержания в сырье. В связи с недостаточной глубиной извлечения смолистых веществ при селективной очистке для получения высокоиндексных остаточных масел в качестве сырья используют глубоко деасфальтированные остатки. В противном случае необходимо увеличивать кратность растворителя к сырью, что приводит к снижению выхода рафината и повышению эксплуатационных расходов, т. е. снижению технико-экономических показателей процесса.

и полициклических ароматических углеводородов, извлекаемых при адсорбции, для очистки более высококипящих фракций масляных дистиллятов необходимо увеличивать кратность адсорбента .

Глубина обессмолнвания остатков широкого фракционного состава мало зависит от увеличения кратности пропана к сырью из-за высокого содержания в последнем низкамолекулярных компонентов, выполняющих роль промежуточного растворителя, а при деасфальтизации отбанзинеиной нефти повышение расхода пропана вообще не влияет на показатели на деасфальтизат туй-мазинской нефти, содержалось примерно 20% полициклических ароматических углеводородов и до 30% смол от их потенциального содержания в сырье. В связи с недостаточной глубиной извлечения смолистых веществ при селективной очистке для получения высокоиндексных остаточных масел в качестве сырья используют глубоко деасфальтированные остатки. В противном случае необходимо увеличивать кратность растворителя к сырью, что приводит к снижению выхода рафината и повышению эксплуатационных расходов, т. е. снижению технико-экономических показателей процесса.

Реакция дегидрирования сильно эндотермична . Для дегидрирования 1 моля бутана в 1 моль бутена и водород необходимо затратить 29 — 30 ккал.

требует исключительно большого количества энергии. В течение длительного времени эта задача решалась пропусканием смеси углеводородов через вольтову дугу. На химических заводах в Хильсе таким путем производилось около 80 000 ml год ацетилена. Чем выше число углеродных атомов в парафиновом углеводороде, тем меньше энергии необходимо затратить при пиролизе для получения ацетилена. Когда исходным материалом служит метан, расчетная потребность в энергии на 1 Jit3 ацетилена составляет 11—12 квтп-ч. Если среднее число углеродных атомов на молекулу составляет от 1,4 до 1,5, что имеется при наличии в газовой смеси некоторого количества этана и пропана, то расход энергии на производство 1 м3 ацетилена составляет уже 8—9 квпг-ч. При получении ацетилена методом дугового крекинга в качестве побочного продукта всегда образуется этилен в количестве 20% вес. от ацетилена. В табл. 50 приведен состав исходного материала и продукта пиролиза дуговой установки для производства ацетилена в Хюльсе.

Зависимость скорости окисления от температуры характеризуется временем , которое при данной температуре необходимо затратить для достижения приблизительно одного и того же числа омыления.

Механические свойства смазок, т. е. их поведение под действием внешних сил, определяют возможность применения этих смазок в тех или других узлах трения. Будет ли смазка вытекать из узлов-трения, какие усилия необходимо затратить на преодоление внутреннего трения смазки при работе, как велики будут износы деталей смазываемого механизма — все эти и многие другие характеристики смазки определяются в основном их механическими свойствами.

Поскольку поверхность жидкости сокращается самопроизвольно, существует свободная энергия поверхности, которую необходимо затратить при ее расширении. Эта свободная энергия имеет первостепенное значение для решения задач, относящихся к равновесию поверхностей. Для удобства математических расчетов введено искусственное понятие гипотетического поверхностного натяжения, действующего вдоль поверхности и численно равного свободной поверхностной энергии.

Решение. На нагревание твердого бензола от 0° до 5,5° С необходимо затратить

Под удельной энтальпией жидких нефтепродуктов при температуре t понимают то количество тепла q™, которое необходимо затратить на нагрев 1 кг жидкости от 0° С до f С:

При прохождении в двигатель 1 кг топлива для его полного испарения необходимо затратить количество тепла, равное теплоте испарения г. Фактически испаряется не все топливо, а его часть — х. При этом через впускную систему проходит a.L0 количество воздуха, где а — коэффициент избытка воздуха, L0 — теоретически необходимое количество воздуха. Тогда отдельные составляющие теплового баланса во впускной системе будут выглядеть следующим образом:

Приводимые в указанных таблицах значения удельных теплосодержаний для жидкости представляют количество тепла в килокалориях, которое необходимо затратить для нагрева 1 кг воды от 0° С до данной температуры; соответственно удельное теплосодержание пара — количество тепла в килокалориях, которое необходимо затратить для превращения 1 кг воды, имеющей температуру 0° С, в водяной пар с температурой t° С.

qf — теплосодержание жидкого нефтепродукта, т. е. количество тепла, которое необходимо затратить для нагрева 1 кг нефтепродукта от 0 до t° С;

Благодаря регенерации тепла горячих потоков тепловая нагрузка печей уменьшается на 20—25%. Более эффективное использование тепла горячих потоков достигается при совмещении процессов, например электрообессоливания и атмосфер-но-вакуумной перегонки на установках ЭЛОУ—АВТ . Для нагрева нефти перед электродегидраторами необходимо затратить много тепловой энергии. Так, на установке производительностью 3 млн. т в год нефти для электрообессоливания при 115°С требуется 21,9 млн. Вт тепла, а в случае обес-соливания при 180 °С — 40,8 млн. Вт. На установке ЭЛОУ— АВТ производительностью 3 млн. т в год нефти от горячих нефтепродуктов в теплообменниках снимается около 71,1 млн. Вт . При оптимальных теплооб-менных схемах температура нагрева нефти достигает 250 °С и выше. Благодаря утилизации тепла горячих нефтепродуктов значительно уменьшается расход охлаждающей воды.