Главная -> Словарь

Начальных концентраций

Рис. 57. Зависимость состава продуктов окисления этана в неподвижной системе от давления . Начальные температуры таковы, чтобы для одинаковых степеней конверсии было одно и то же время

Примеры. Заданы поверхность теплообмена F , количества теплоносителей GI и G2 , начальные температуры теплоносителей /1 и ?з и конечная температура одного из них, например t^ . Требуется определить конечную температуру другого теплоносителя .

При расчете теплообменного аппарата обычно известны количества теплообменивающихся потоков G, и G2 и их начальные температуры tt и t2. В результате расчета должны быть определены конечные температуры t2 и t4 и соответствующие им значения е, и е2. Порядок решения приведенного выше уравнения теплового баланса сводится к следующему. Задаются одной из конечных температур 12 или tt, определяют соответствующие этой температуре и рабочему давлению в теплообменном аппарате значения е, или е2, подставляют их в уравнение теплового баланса и определяют из него энтальпию потока соответственно при температуре ?4 :

При расчете теплообменного аппарата обычно известны количества теплообменивающихся потоков Gi и Gz и их начальные температуры h и is. В результате расчета должны быть определены конечные температуры и и ti и соответствующие им величины ei VL ez. Порядок решения приведенного выше уравнения теплового баланса сводится к следующему. Задаются одной из конечных температур it или tt, определяют соответствующую этой температуре и рабочему давлению в теплообменном аппарате величину е\ или 62, подставляют их значения в уравнение теплового баланса и определяют из него теплосодержание потока соответственно при температуре tt

В проектном расчете нового теплообменного аппарата исходными данными являются начальные температуры обоих теплоносителей, одна из конечных температур и количества теплоносителей, а определяют 1 вторую конечную температуру, количество передаваемого тепла и поверхность нагрева. • • •

Начальная температура реакции выбиралась такой, чтобы »-кси-лола в ароматических углеводородах С8, выделенных из дистиллята изомеризации, содержалось 19,5— 20 вес. %. По мере дезактивации катализатора температуру в реакторах повышали для поддержания постоянной степени изомеризации сырья. Объемная скорость подачи сырья составляла 0,5 ч"1. Приведенные данные показывают, что при повышенном содержании этилбен-зола в сырье требуются более высокие начальные температуры изомеризации, а длительность работы и селективность катализатора уменьшаются.

Метод карбамидной депарафинизации использован В. Г. Николаевой с сотр. для выделения индивидуальных нормальных парафиновых углеводородов из фракции 200—350° С ромашкинской нефти. Выделение проводили двумя способами. По первому способу фракцию обрабатывали кристаллическим карбамидом в присутствии активатора — этанола. Сырые парафины, образующиеся при разрушении тщательно промытого изооктаном карб-амидного комплекса и содержащие до 10% ароматических углеводородов, деароматизировали серной кислотой и подвергали вторичной обработке химически чистым карбамидом в количестве 200% в црисутствии 10% этанола. Полученные и-парафины разделяли четкой ректификацией и исследовали. Кривая разгонки и начальные температуры кристаллизации узких фракций показаны на рис. 66.

При сборке с использованием теплового воздействия необходимо знать температуру, время нагрева или охлаждения, начальные температуры охватываемой и охватывающей деталей, коэффициент линейного расширения и др.

Разработка методов синтеза оптимальных ТС связана с решением конкретной исходной задачи синтеза ТС, которая в общем случае формулируется следующим образом : при заданных типах ТА системы необходимо определить структуру технологических связей между исходными горячими и холодными технологическими потоками, выбрать число ТА, определить их параметры, для которых заданы значения массовых расходов, начальные температуры, теплофизичес-кие свойства и желаемые температуры нагрева и охлаждения с минимальными приведенными затратами. Приведенные затраты П3 на ТС определяются следующим образом (((5, 71:

Трубчатые печи установок каталитического риформинга. Особенностью теплового режима работы трубчатых печей установок каталитического риформинга являются высокие начальные температуры потоков, поступающих в печь, в связи с тем, что от 60 до 80% тепла для нагрева сырья или продуктов реакции используется за счет утилизации тепла в теплообменниках. Вторая характерная особенность — высокая температура дымовых газов, покидающих камеру радиации. В этой связи для печей установок риформинга и гидроочистки используют различные методы утилизации тепла . Еще одной особенностью трубчатых печей установок риформинга и гидроочистки является низкая теп-лонапряженностьрадиантныхтруб: 105-125 кДж/м2 • ч.

В проектном расчете нового теплообменного аппарата исходными данными являются начальные температуры обоих теплоносителей, одна из конечных температур и количества теплоносителей, а определяют вторую конечную температуру, количество передаваемого тепла и поверхность нагрева.

В большом цикле работ Го и сотр. исследованы превращения насыщенных углеводородов в присутствии различных платиновых и других металлических катализаторов. Подробно изучены изомеризация 2-метил-2-13С-пентана, 3-метил-3-13С-пентана и гидрогенолиз метил-13С-циклопентана при 270 °С в присутствии /Al2O3. Состав продуктов превращения существенным образом отличался от состава катализатов, полученных ранее в присутствии /А1гО3. Анализ полученных результатов привел к заключению, что перемещение и распределение метки 13С в продуктах реакции обусловлено рядом последовательных перегруппировок в адсорбированном на поверхности катализатора углеводороде перед стадией его десорбции в объем. Исходя из начальных концентраций продуктов реакции, в каждом случае обсуждается вероятность циклического или стадийного механизма сдвига связей. При этом важную роль играет дисперсное состояние активной металлической фазы —в данном случае платины.

где Kf — величина, не меняющаяся при изменениях давления и начальных концентраций веществ в системе.

Для выяснения механизма возможных путей превращения были определены параметры активации реакции, которые пред- ^ ставлены в табл. 5.17. Параметры активации реакции превращения дифенилметана ?=81,9 кДж/моль, 5^ =+2,4 э. е. при а = 0, р = 1 и ? = 79,9 кДж/моль, 5=^=2,2 э. е. при о=1, Р = 1 не отвечают бимолекулярному процессу, так как для последнего характерны значения ? = 42—84 кДж/моль и 8Ф = = 20—40 э. е. Тот факт, что энергии активации, рассчитанные для га и гь, практически близки, еще не указывает на идентичное строение переходного состояния двух реакций. Кроме того, поскольку скорость для дифенилметана меняется незначительно при изменении начальных концентраций компонентов, а для бензола скорость существенно зависит от концентрации, следовательно общей реакцией является изменение степени по бензолу. На основании вычисленных параметров активации можно считать, что первая стадия реакции превращения — это образование поляризованного промежуточного комплекса дифенилметана и хлорида алюминия, вторая — определяющая скорость реакции — ионизация его с образованием бензил-катиона:

При очень большом значении константы равновесия реакция может идти практически до конца, при очень малом — не протекает вообще. Возможная глубина реакции при данной константе равновесия зависит от вида стехиометрического уравнения реакции, соотношения начальных концентраций реагентов и от давления. Данные табл. 0.1 иллюстрируют это для некоторых типов реакций.

Интегрируя уравнение _в пределах от начальных концентраций до текущих Ун — У ч X» — X, получим:

Зависимости скорости гидролиза амилсульфатов от начальной концентрации серной кислоты и от температуры изображены на рис. 99 и 100 . Рис. 99 дает наглядное представление о влиянии различных начальных концентраций серной кислоты на гидролиз б/тгор-амилсульфата при 100°. Кри-

Величины горизонтального расстояния между воздухозабором притока и выхлопом вытяжки, если оно по необходимости должно быть больше 10 калибров , могут быть оценены с помощью табл. 19, в которой помещены величины их_ ка для различных значений к. При практическом пользовании этой таблицей необходимо уточнить, какие величины следует принимать в качестве начальных концентраций вредных веществ .

Избыток изобутана существенно влияет на выход алкилата лишь в области его начальных концентраций в потоке, отводимом из реактора. При повышении концентрации изобутана выход алкилата увеличивается незначительно. Качество алкилата, особенно его октановое число, возрастает почти пропорционально увеличению концентрации изобутана в отходящем из реактора потоке.

процесса , расчет загрузок исходных реагентов или скорости их подачи в каждом эксперименте, методы контроля за протеканием процесса.

фатические спирты. Растворитель — гексан, диоксан или их смеси. Интервал изменения начальных концентраций А — -10 4 М, Y — от 0,2 М до индивидуального Y без растворителя. Интервал изменения концентраций В, добавляемого R исходную смесь, СЕ,о = 0,05-ьО,5 М, температура 20 — 50 °С. Приемы обработки кинетических данных аналогичны приведенным в разд. 4.4.

Рекомендуемые интервалы изменения начальных концентраций: гидроперсксид изопропклбснзпла; сл,с —0,2н-2,0 М, циклогекссн CY,O—l,0-=-5,Q-Л1, 'концентрация катализатора — ; -Ю-3 моль Мо/л.