Главная -> Словарь

Нестабильного конденсата

Для улучшения работы газовых блоков рекомендовано изменить перераспределение потоков нестабильного катализата, подавая его лолностью на верхнюю тарелку, лонизить температуру абсорбции в абсорбцио,нно-отпарной колонне до 10 — 15 °С и увеличить флегмо-вое число в стабилизаторе с 3 до 9.

Насыщенный абсорбент возвращается в линию исходного сырья нестабильного катализата, а сухой газ, содержащий фракции €2 и Сз, из рефлюксной емкости деэтанизатора возвращается на рециркуляцию в абсорбер. В низу абсорбера организована рециркуляция абсорбента через холодильник, а в среднем сечении — промежуточное охлаждение абсорбента. Параметры технологического режима таковы:

Сырье под давлением 1,92 МПа в жидкой фазе подается в теплообменник, где нагревается до 177 °С. После теплообменника поток делится на два: один нагревается в теплообменнике до 180°С при 1,7 МПа, а другой — до 204 °С при 1,62 МПа. Затем оба потока раздельно поступают в сепараторы. После разделения в сепараторах паровые и жидкие фазы четырьмя потоками подаются на разные тарелки колонны. При давлении верха колонны 1,38 МПа и температуре 43 °С происходит разделение катализата на четыре целевых фракции. Состав нестабильного катализата приведен в табл. V.8.

Таблица V.8. Состав нестабильного катализата гидрокрекинга

ник.1 поступает в сепаратор низкого давления С—1. Выделившиеся в нем газовая и жидкая фазы соответственно компрессором и насосом подаются в сепаратор высокого давления С —2 для выделения ВСГ с высокой концентрацией водорода. Стабилизация нестабильного катализата осуществляется по аналогичной рис. 10.7 схеме.

- скорость снижения выхода нестабильного катализата за время работы в жёстком режиме, % мае./сутки;

нестабильного катализата %мас . /сут. 0 ,04 0 ,09 0 ,16 0,09 1,09 0,70

Катализах из С-8 частично, в качестве абсорбента, направляется в верхнюю часть К-6, а основная часть поступает в межтрубное пространство теплообменников Т-7 и далее в нижнюю часть фракционирующего абсорбера. Во фракционирующем абсорбере К-6 осуществляется деэтанизация нестабильного катализата.

Нестабильный катализах из сепаратора высокого давления насосом ЦН-42. 43 подается во фракционирующий абсорбер К.-19. В нижней части абсорбера при давлении 1,45 МПа и температуре 171 °С из нестабильного катализата отпариваются растворенные в нем углеводородные газы, которые в верхней части абсорбера подвергаются избирательной абсорбции.

Жидкий продукт из сепаратора рпформинга поступает во фракционирующий абсорбер К.-2. Во фракционирующем абсорбере при давлении 0,85 ЛШа и температуре 165 °С путем отпарки в нижней части и избирательной абсорбции в верхней части производится депропанизация нестабильного катализата. В качестве абсорбента используется стабильный катализах. Для создания оптимальных условий абсорбции предусмотрено промежуточное охлаждение в холодильниках Х-4 -z-6.

реакции в виде газопаровой смеси выходят из второго по ходу реактора, отдают часть тепла газосырьевой смеси, проходя через межтрубное пространство теплообменника 2. охлаждаются в воздушном холодильнике 5 и поступают в сепаратор 6 высокого давления, где от нестабильного катализата отделяется водородсодержащий газ, обогащенный сероводородом. Для удаления сероводорода используется очистка моноэтаноламином в абсорбере 16. Очищенный газ направляют в буферную емкость 14 для отделения захваченных капель раствора и обеспечения работы компрессора 1. В емкость 14 подают также свежий водород.

В настоящее время даже на некоторых новых газоконденсат-ных месторождениях установки стабилизации конденсата вынесены за пределы промысловых установок низкотемпературной сепарации , что осложняет транспортирование нестабильного конденсата с промыслов на установку стабилизации, приводит к значительным потерям конденсата и увеличению капитальных и эксплуатационных затрат.

предъявляемых к содержанию в газе бензиновых фракций. При конденсации бензиновых фракций в газопроводах ГУС и .газовых компрессорах затрудняется отбор газа и работа системы УЛФ нарушается. В случае монтажа в технологической схеме УЛФ газосепаратора затрудняется закачка сконденсированного нестабильного конденсата и увеличиваются капитальные затраты.

Данная технология позволяет снизить капитальные затраты на создание системы УЛФ, увеличить отбор целевых компонентов из газа. Она проста в эксплуатации и не требует высокого уровня автоматизации, полностью снимает проблему откачки сконденсированного нестабильного конденсата.

Второе направление исследований — снижение потерь пропана с газом деэтанизации АОК путем раздельной подачи насыщенного абсорбента и нестабильного конденсата с блока низкотемпературной конденсации .

По действующей схеме смесь насыщенного абсорбента и нестабильного конденсата из дегазатора одним потоком с температурой +15 °С поступает в качестве питания на 22-ю тарелку АОК.

предъявляемых к содержанию s газе бензиновых фракций. При конденсации бензиновых фракций в газопроводах ГУС и .газовых компрессорах затрудняется отбор газа и работа системы УЛФ нарушается. В случае монтажа в технологической схеме УЛФ газосепаратора затрудняется закачка сконденсированного нестабильного конденсата и увеличиваются капитальные затраты.

Данная технология позволяет снизить капитальные затраты на создание системы УЛФ, увеличить отбор целевых компонентов из газа. Она проста в эксплуатации и не требует высокого уровня автоматизации, полностью снимает проблему откачки сконденсированного нестабильного конденсата.

В настоящее время даже на некоторых новых газоконденсат-ных месторождениях установки стабилизации конденсата вынесены за пределы промысловых установок низкотемпературной сепарации , что осложняет транспортирование нестабильного конденсата с промыслов на установку стабилизации, приводит к значительным потерям конденсата и увеличению капитальных и эксплуатационных затрат.

Технологический процесс переработки сырья на АГПЗ запроектирован на трех производствах: производство № 1 - по подготовке и сепарации пластовой смеси, очистки газа от кислых компонентов, переработке нестабильного конденсата и получения товарного газа; производство № 2 - для получения технической серы и ее отгрузки потребителям; производство № 3 - по переработке стабильного конденсата и ШФЛУ, получения автомобильного бензина, дизельного топлива и сжиженных газов .

свыше 63 млрд м газа, 22 млн тонн нестабильного конденсата. Произведено также 24 млн тонн серы, более 13 млн тонн нефтепродуктов и 837 тыс. тонн сжиженного газа. Накопленная добыча составила всего лишь 2,6 % от общих запасов лицензионного участка. Перспективы развития Астраханского ГХК подтверждаются сырьевой

29 июня 1974г. Государственная комиссия приняла в эксплуатацию законченный строительством пусковой комплекс 1-й очереди ОГПЗ производительностью в год по переработке сырого газа 15 млрд. м3, нестабильного конденсата 1,6 млн.тн.