Главная -> Словарь

Оптимальное размещение

Использование только одного острого орошения в ректификационных колоннах неэкономично, так как низкопотенциальное тепло верхнего погона малопригодно для регенерации теплообменом. Кроме того, в этом случае не обеспечивается оптимальное распределение флегмового числа по высоте колонны: как правило, оно значительное на верхних и низкое на нижних тарелках колонны. Соответственно по высоте колонны сверху вниз уменьшаются значения КПД тарелок, а также коэффициента относительной летучести и, следовательно, ухудшается разделительная способность нижних тарелок концентрационной секции колонны, в результате не достигается желаемая четкость разделения. При использовании циркуляционного орошения рационально используется тепло отбираемых дистиллятов для подогрева нефти, выравниваются нагрузки по высоте колонны и, тем самым, увеличивается производительность колонны и обеспечиваются оптимальные условия работы контактных устройств в концентрационной секции.

При оптимальных расчетах гидрокрекинга газойлей в качестве критерия использованы выход дизельного топлива при ограничении по выходу газа и бензина . При этом разогрев в секциях должен быть ограничен ввиду возможного углубления крекинга при повышении температуры и перехода в нестойкую область. Рассчитано оптимальное распределение объемов катализатора и газа в реакторе гидрокрекинга при 5 МПа. В этом случае можно ограничиться трехсекционным реактором с приблизительно равными объемами катализатора; в основной поток сырья до реактора вводится 40—60% циркуляционного газа, остальное количество равными порциями вводится на второй и третий слои катализатора.

Оптимальное распределение объемов катализатора по реакторам определяется выбором критерия оптимизации. Если максимизируется содержание ароматических углеводородов в катализате, то выгодным оказывается нарастание объемов реакторов по ходу продукта. Однако из наших расчетов следует, что оптимизация только изменением объема катализатора в реакторах малоэффективна; она должна сопровождаться оптимизацией и по температурам входа в реакторы. Такая оптимизация выполнена нами ранее для катализаторов АП-56, АП-64 и др.

Предварительные расчеты показали, что в неширокой области изменения теплот процесса оптимальное распределение не зависит от теплот.

область. Нами рассчитано оптимальное распределение объемов катализатора и Га3а в реакторе гидрокрекинга при 50 атм. В этом случае мож)ю ограничиться трехсекционным реактором с приблизительно равными объемами катализатора; в основной поток сырья до реактора вводится 40—60% циркуляционного газа, остальное Количество равными порциями вводится на второй и третий слои Катализатора.

Для регулируемого отвода тепла из кипящего слоя катализатора в аппарате имеются паровые змеевики. Выделяющееся тепло идет на нагрев катализатора до 600 °С и частично отводится водяным паром через змеевики для регулирования температуры. Оптимальное распределение отверстий по провальной решетке обеспечивает равномерное распределение воздуха по сечению аппарата, а также интенсивное перемешивание, в результате чего исключаются местные перегревы.

Рис. 35. Оптимальное распределение температуры вдоль змеевика при большой нагрузке по сырью .

Рис. 35. Оптимальное распределение температуры вдоль змеевика при большой нагрузке по сырью .

Рис. 36. Оптимальное распределение температуры вдоль змеевика при малой нагрузке по сырью .

Оптимальное распределение количества катализатора по отдельным ступеням реакции и подача дополнительного количества водородсодержащего газа в последний реактор позволило создать условия для стабильной работы катализатора в течение длительного времени при получении бензина с октановым числом 95—100 по исследовательскому методу.

При использовании и того, и другого способа возникает проблема равномерного распределения газов по всему поперечному сечению и объему печи, заполненному опускающимся известковым камнем . Разрабатывались и осваивались различные методы, обеспечивающие оптимальное распределение дутья.

содержанием хлора, а его количеством, связанным с определенными группами т;-оксида алюминия. Платинированный -у-оксид алюминия обладает небольшой изомеризующеи активностью, существенно уступающей хлорированным образцам ??-оксида алюминия. Отсюда следует практический вывод о необходимости ограничить присутствие бемита в байерите — не более 10%. Изучение влияния примесных ионов, катионов щелочных металлов, железа, анионов показало симбатное изменение изомеризующеи активности катализатора при внесении в т?-оксид алюминия ионов натрия и железа . Очевидно, что изомеризующая активность хлорированного т?-оксида алюминия определяется количеством примесных ионов, нарушающих оптимальное размещение ионов хлора при хлорировании и связывающих определенное количество хлорид-ионов. Примеси катионов натрия и железа в т?-оксиде алюминия оказывают на изомеризующую активность TJ-OK-сида алюминия более сильное отравляющее действие, чем примеси анионов . Отсюда следует вывод о селективном взаимодействии катионов примесей с активными центрами изомеризации.

Оптимальное размещение процессов производства, облагораживания и

оптимальное размещение процессов производства, облагораживания и применения нефтяного углерода;

ОПТИМАЛЬНОЕ РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРОИЗВОДСТВА, ОБЛАГОРАЖИВАНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ НЕФТЯНОГО УГЛЕРОДА

Оптимальное размещение процессов производства, облагораживания и

оптимальное размещение процессов производства, облагораживания, и применения нефтяного углерода;

ОПТИМАЛЬНОЕ РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРОИЗВОДСТВА, ОБЛАГОРАЖИВАНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ НЕФТЯНОГО УГЛЕРОДА

В результате анализа установлено, что газонасыщение приводит к увеличению потерь нефти через разрыв. Для сокращения потерь газонасыщенной нефти до потерь дегазированной нефти можно увеличить число линейных задвижек. Следует отметить, что оптимальное размещение задвижек по трассе в случае газонасыщенной нефти будет иным по сравнению со случаем дегазированной нефти.

Оптимальное размещение процессов производства, облагораживания и

оптимальное размещение процессов производства, облагораживания, и применения нефтяного углерода;

ОПТИМАЛЬНОЕ РАЗМЕЩЕНИЕ ПРОЦЕССОВ ПРОИЗВОДСТВА, ОБЛАГОРАЖИВАНИЯ И ПРИМЕНЕНИЯ НЕФТЯНОГО УГЛЕРОДА

предприятий отрасли. Предложен вариант типовой планировки мастерских по ремонту насосов. Определено оптимальное размещение необходимых стендов и приспособлений в мастерской. Рис. - I, библ. - 5 '