Главная -> Словарь

Оптимизация процессов

Таким образом, при данном времени реакции оптимальную температуру проведения газофазного процесса нитрования устанавливают нанесением на график выходов по температуре, а также нахождением оптимального времени реакции при данной температуре, нанесением выходов по времени реакции.

Процесс можно проводить в той же аппаратуре, что и для фотохимического сульфоокисления или сульфохлорирсвания. Материал аппаратуры выбрать значительно проще, так как нет необходимости в его прозрачности для актиничного света. Чтобы поддерживать оптимальную температуру 20°, тепло, выделяющееся при реакции, отводят в охлаждающих змеевиках или в более крупных установках циркуляцией реакционной массы через выносной холодильник.

Количество холода, подводимого перед сепаратором и на верх деэтанизатора, а также количество тепла, подводимого в низ деэтанизатора, при переработке газа данного состава зависит от температуры, до которой подогревается конденсат в теплообменнике 5. Поэтому при расчете схем НТК с предварительной деэта-низацией необходимо найти оптимальную температуру подогрева конденсата во втором сепараторе в зависимости от состава сырого газа и параметров процесса. Например, для газов, содержащих более 450 г/м3 С3+ВЬ1СШие. расчетами было установлено, что оптимальной температурой подогрева конденсата является О °С.

Производство р-нафталинсульфокислоты. Процесс проводят следующим образом: осторожно прибавляют в расплав нафталина, нагретого до 165 °С, 98%-ную серную, кислоту , чтобы не превысить оптимальную температуру. Через несколько часов реакция заканчивается.

Перколяция заключается в пропускании очищаемого масла через цилиндрический сосуд, заполненный соответствующим адсорбентом. На качество перколяционной очистки влияет эффективность контактирования масла- с адсорбентом, зависящая от размера гранул адсорбента, от температуры и вязкости масла, причем с возрастанием этих величин качество очистки снижается. Требование одновременно снижать и температуру и вязкость масла не может быть выполнено ввиду взаимосвязанности этих показателей, поэтому оптимальную температуру процесса выбирают минимально возможной для обеспечения достаточно низкой вязкости масла. Перколяционную очистку применяют при регенерации отработанных масел, а также в конструкциях химических фильтров, которые иногда устанавливают в системах смазки крупных дизелей, и при использовании так называемых термосифонных фильтров на масляных трансформаторах . Термины «химический фильтр» и «термосифонный фильтр» неточны, так как указанные устройства представляют собой по существу адсорберы. В настоящее время разработаны термосифонные фильтры, вмещающие от 1 до 200 кг адсорбента в зависимости от мощности трансформатора и места его установки. Циркуляция масла в системе происходит непрерывно под влиянием разности температур в различных точках адсорбера и бака трансформатора. При использовании

Чтобы установить оптимальную температуру прокалки, определяли е?ист- для семи образцов кокса, прокаленных при 1100, 1200, 1300 и 1400 °С : Наибольшие значения с?ИСт. для малосернистого грозненского кокса были получены после прокалки при 1300°С в течение 5 ч. Повышение температуры прокалки до 1400 °С существенно не изменило значения истинной плотности малосернистого кокса. Прокалка в лабораторных условиях при температурах выше 1300 °С связана с весьма большими трудностями и, как оказалось, не вызывается необходимостью.

Большое влияние на селективность оказывает температура, что зависит от разной энергии активации тех или иных стадий процес-:а . В результате каждый процесс имеет некоторую оптимальную температуру, определяемую достижением приемлемых скорости окисления и селективности. Повышение температуры может играть еще одну отрицательную роль, состоящую в переводе процесса в диффузионную или близкую к ней области протекания реакции: процесс происходит в пограничной пленке, промежуточные продукты не успевают продиффундировать в объем жидкости и переокисляются. Поэтому важную роль играет эффективная турбулизация реакционной смеси при барботировании газа-окислителя, способствующая переходу процесса в кинетическую область, развитию поверхности контакта фаз и интенсификации процесса. Следовательно, выбор условий окисления является сложной функцией многих химических и технологических факторов.

По этому же методу устанавливают количество промывной воды, обеспечивающей обессоливание до 10 мг/л, оптимальную температуру и интенсивность перемешивания. Если солей в нефти много и они не вымываются в одну ступень, промывку проводят дважды. Чтобы установить влияние степени перемешивания нефти с водой и деэмульгатором на степень обессоливания, проводят опыты по этой же методике, но при различных интенсивности перемешивания и температуре.

На основании полученных ранее результатов процесса смешения пластовой и промывочной воды, который определяет качество обессо-ливания существующих установок, можно придти к заключению, что наиболее чувствителен к изменению температурного режима процесс разрушения бронирующих оболочек на мелкодисперсной составляющей пластовой воды. А поскольку процесс разрушения бронирующих оболочек определяется еще и «активностью» применяемого деэмульгатора, оптимальную температуру ведения процесса обессоливания следует выбирать экспериментально с учетом не только типа нефти, но и типа применяемого деэмульгатора. Оптимальной следует, очевидно, считать температуру, при которой обеспечивается наиболее полное вымывание солей при смешении. Экспериментальная методика такого определения была рассмотрена в предыдущих разделах.

При проведения процесса депарафинизацхга в паровой фазе температуру адсорбции можно изменять в достаточно широком интервале. Повышение температуры способствует ускорению адсорбции н-алканов, но понижению равновесной адсорбционной емкости цеолита и увеличению в нем коксообразования. Совокупность кинетических и. равновесных показателей определяет оптимальную температуру, при которой достигается максимальная динамическая активность . Оптимальная температура зависит от длины цепи молекулы н-алкана. Как правило, адсорбцию н-алканов из керосино-газойлевых фракций в паровой фазе проводят при з20-330°С; при этом непарафиновые углеводорода меньше сорбируются и легче удаляются при продувке.

Протеканию реакции благоприятствуют низкие температуры. Поскольку при снижении температуры уменьшается скорость реакции, конверсию проводят в присутствии катализатора. Оптимальную'температуру процесса выбирают в зависимости от типа и активности катализатора, необходимой степени конверсии СО, технологической схемы и числа ступеней конверсии.

64, 67 ел., 70, 82, 84, 89, 98 Оптимизация процессов 218 ел., 254,

Выше рассматривались планирование и оптимизация процессов, которые позволяют значительно изменять все входные переменные. Такое планирование неудобно при оптимизации производственного процесса, для которого из-за временного «дрейфа» смещается положение оптимума, или если планируемое изменение регулируемых входных переменных допустимо в узкой области, определяемой технологическим регламентом, а также, когда измерение выходных показателей осуществляется с заметными погрешностями.

' лизаторов/ Новосибирск, Изд-во АН СССР, 1964, с. 40-50 15. Жаров Ю. М. TI др. «Кинетика и катализ», 1965, т. 6, № 6, с. 1092—1099. 16 Жаров Ю М и др. «Математическое описание и оптимизация процессов

7. Жаров Ю. М., Панченков Г. М. «Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии». Труды МИНХ н ГП им. Губкина, вып. 74. Л., «Химия», 1967, с. 3—24.

18. Панченков Г. М., Лазъян Ю. И., Жаров Ю. М. — В кн.: Математические описания и оптимизация процессов нефтепереработки и нефтехимии. Труды МИНХ и ГП, вып. 74. Л., «Химия», 1967, с. 77—83.

26. Жаров Ю. М. и др. — В кн.: Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии. Труды МИНХ и ГП, вып. 74. Л., «Химия», 1967, с. 88—96.

13. Ж о р о в Ю. М., Панченков Г. М., Татаринцева Г. М. Кузьмине. Т., БуяновскийЛ. А., Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии. Труды МИНХ и ГП им. Губкина, вып. 74. Изд. «Химия», 1967, стр. 66.

30. Ж о р о в Ю. М., Панченков Г. М., ТиракьянЮ. А., 3 е л ь -ц е р С. П., Ф р а д к и н Ф. Р., Сб. «Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии», Труды МИНХиГП им. Губкина, вып. 74, Изд. «Химия», 1967, стр. 39.

39. Ж о р о в Ю. М., П а н ч е н к о в Г. М., в сб. «Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии». Изд. «Химия», 1967, стр. 14—66.

21. Панченков Г. М., Жоров Ю. М., Лазьян Ю. И., Пивовар о в А. Т., в сб. «Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимии», Труды МИНХ и ГП, вып. 74, Изд. «Химия», 1967, стр. 102.

237. Панченков Г. М., Лазьян Ю. И., Жаров Ю. М. В кн.: Математическое описание и оптимизация процессов переработки нефти и нефтехимик. Вып. 74. М., «Химия», 1967, с. 77—88.