Главная -> Словарь

Оригинальной литературе

Процесс депарафинизации "Дилчил" применяется для депа — рафинизации дистиллятных и остаточных рафинатов с использованием смеси МЭК с метилизобутилкетоном или толуолом. Процесс отличается от традиционных использованием весьма эффективных кристаллизаторов "Дилчил" оригинальной конструкции. В кристаллизаторах этого процесса используется прямое впрыскивание предварительно охлажденного в аммиачном холодильнике растворителя в поток нагретого в паровом подогревателе депарафинируемого сырья. В результате такой скоростной кристаллизации образуются разрозненные компактные слоистые кристаллы сферической фор — мы. Внутренний слой этих кристаллов состоит из первичных зародышей из высокоплавких парафинов, а внешний слой образован из кристаллов низкоплавких углеводородов.. Суспензия из кристаллизатора "Дилчил" затем направляется после охлаждения до требуемой температуры в скребковых аммиачных кристаллизаторах в вакуумные фильтры.

Использование обеднения смеси для регулирования мощности предусмотрено в двигателе оригинальной конструкции, разработанном В. М. Кушулем . Его двигатель имеет расположенные

Смешение сырья с теплоносителем и последующее пребывание смеси в реакторе в течение нескольких минут — наиболее ответственные моменты в этом процессе. Смешение может быть осуществлено в специальной смесительной камере перед вводом в реактор или распыливанием сырья на поверхности теплоносителя непосредственно в самом реакторе. Б. К- Америк совместно с 3. Г. Оркиной, Я. Г. Мутиновым и др. предложил смесительную камеру оригинальной конструкции, в которую одновременно подают сырье при 380—410 °С и теплоно-битель при 560—600 °С. В реакторе поддерживается средняя температура 485—540 °С. Время пребывания теплоносителя в нем составляет 10—17 мин.

Подающий насадок выполнен в виде инжектора оригинальной конструкции, рабочая и инжектируемая среды которого — жидкости, отличающиеся плотностями. Оригинальная конструкция сопла отличается простотой исполнения и обеспечивает равномерное перемешивание по всему объёму. По сравнению с обыкновенной лопастной мешалкой время смешения сокращается в десять раз. Результат подтверждается испытаниями, проведёнными в нефтяной промышленности.

Во избежание закоксования реакционного змеевика скорость потока сырья в трубах увеличивают подачей в потолочный экран, а иногда также и в подовый перегретого водяного пара в качестве турбулизатора 2. По выходе из печи нагретый продукт поступает через низ в одну из реакпионных камер Р1, Р2, РЗ. Трубчатая печь соединена с низом реакционной камеры через трансферную линию, четырехходовоп кран оригинальной конструкции и самокомпенсирующие колена.

Литье меди и ее сплавов. При выплавке медных и особенно медно-цинковых сплавов вместо печей, отапливаемых нефтяным топливом, применяют электрические печи. Чистое газовое топливо используют весьма редко. Основные причины, ограничивающие применение газового топлива, — возможность потенциальных потерь металла в виде окиси цинка при выплавке в отапливаемых открытым пламенем печах и опасение загрязнения чистых металлов сульфидами или какими-либо окислами, особенно ряда сплавов, нуждающихся в тщательном рафинировании. Однако имеются примеры успешного использования газового топлива. В ФРГ применяют небольшие закрытого типа тигли, обогреваемые снаружи СНГ. Газовые печи оригинальной конструкции имеются в США. Печь, разработанная фирмой «Асарко» , загружается сверху медными катодами. Воздух и газ вдуваются внутрь печи по ее окружности вблизи донной части через горелки предварительного смешения. При этом для обеспечения необходимо качества металла следует выдерживать соотношение газ— воздух. Например, избыток воздуха не должен превышать 0,5%, содержание серы в СНГ —0,001 %. В атмосфере печи содержание водорода должно быть не более 1 %. Соблюдение этих условий гарантирует достижение требуемого качества переплавляемой меди.

Использование обеднения смеси для регулирования мощности предусмотрено в двигателе оригинальной конструкции, разработанном В. М. Кушулем . Его двигатель имеет расположенные рядом спаренные цилиндры, сообщающиеся между собой в полости головки . Движение поршней происходит со сдвигом по фазе: поршень цилиндра II несколько отстает от поршня цилиндра I . Цилиндр I заполняется обогащенной бензовоздушной смесью, а цилиндр II— чистым воздухом.

В оригинальной конструкции Гипронефтемаша ввод подмешиваемого воздуха предусмотрен под прямым углом к оси эжек-тирующей струи, как это встречается еще достаточно часто. Обстоятельство это, мало отражающееся на выборе необходимых конструктивных размеров эжектора, приводит к весьма чувствительному ухудшению его экономичности, как это и показал П. Н. Каменев в его исследованиях. В этой связи в расчете предложена модификация конструктивной схемы эжектора с подводом воздуха под углом к оси паровой струи не более 30°; срез сопла полностью введен в устье смесителя эжектора.

Схема реакторно-регенераторного блока установки RCC показана на рис. 22. К числу отличительных особенностей процесса относятся: диспергирование сырья с помощью рециркулируюших легких углеводородных газов, подача этих же газов ниже точки ввода сырья для регулирования активности катализатора и пассивации отлагающихся на нем металлов; установка на выходе паров из лифт-реактора устройства оригинальной конструкции для быстрого отделения катализатора от потока паров, что предупреждает избыточную деструкцию сырья, наличие двухступенчатого регенератора .

На рис. 3.7 приведена принципиальная схема установки для обезвоживания ловушечного нефтепродукта. Предусмотрена комбинированная трехступенчатая обработка эмульсии. Первая ступень дооборудуется электрокоалесцером оригинальной конструкции , который в сочетании с дегидратором обеспечивает удаление основного количества содержащейся в ловушечной эмульсии воды.

Смешение сырья с теплоносителем и последующее пребывание смеси в реакторе в течение нескольких минут — наиболее ответственные моменты в этом процессе. Смешение может быть осуществлено в специальной смесительной камере перед вводом в реактор или распыливанием сырья на поверхности теплоносителя непосредственно в самом реакторе. Б. К. Америк совместно с 3. Г. Оркиной, Я. Г. Мутиновым и др. предложил смесительную камеру оригинальной конструкции, в ко-

Недавно было опубликовано замечание к реферату доклада Суйяра и Юнгерса о фотохимическом и каталитическом хлорировании углеводородов i: «Правильный выбор активирующих средств может до известной степени определить место вступления хлора в молекулу». Это дает возможность предположить, что при хлорировании парафиновых углеводородов может быть удастся направлять галоид в заданное место. В оригинальной литературе встречается упоминание о давно известном факте, что при хлорировании этилбензола хлор преимущественно становится в/3-положение или что свет способствует замещению в боковой цепи алкилбензолов. Дальше там написано буквально следующее: «При фотохимическом хлорировании чистых парафиновых углеводородов можно также установить различие между первичными, вторичными и третичными атомами водорода, используя дезактивирующее действие жирных кислот и, возможно, других соединений на квантовый выход». Эти замечания, сделанные совсем недавно, еще раз указывают на неясные представления о процессах замещения парафиновых углеводородов.

Преттру , Айвазову и Нейману удалось получить количественные данные по кинетике индукционного периода rlt показывающие влияние давления, состава смеси, температуры и диаметра сосуда на период. Детали этих трудных исследований читатель может найти в оригинальной .литературе; найденные различные количественные отношения являются важным вкладом в изучение кинетики реакций; однако вследствие не-•обычайной сложности проблемы эти данные, по-видимому, не могут быть непосредственно использованы для выяснения механизма реакций.

В заключение следует рассмотреть факт, заключающийся в том, что СО, образующийся в результате медленной реакции между углеводородами или их производными и кислородом, может в соответствующих условиях способствовать взрыву и таким образом смещать участок воспламенения в сторону более низких температур и давлений. Такое явление наблюдалось первоначально русскими исследователями для смесей метана и этана с кислородом; аналогичные исследования с высшими углеводородами были проведены французскими учеными . Например, при быстром нагревании 1%-ной смеси гексана с воздухом при давлении 100 мм рт. ст. в кварцевом сосуде, нормальная граница воспламенения лежит, примерно, при 700° С, и продолжительность индукционного периода около 1 сек.; если та же самая смесь нагревается до 600° С, то воспламенение ее происходит после индукционного периода продолжительностью около 1 часа. Участок воспламенения с соответствующими длинными индукционными периодами соответствует взрывному полуострову СО. Более детальное рассмотрение данного вопроса читатель может найти в оригинальной литературе.

вращений, в которых весьма точно определяются начальные концентрации мономеров и образующийся сополимер выделяется и анализируется с особой тщательностью. Применяемые при этом методики существенно различны для разных систем, они подробно описаны в оригинальной литературе .

Все таблицы с данными, необходимыми для расчетов термодинамических функций, приведены в настоящей главе. Желающим ознакомиться более детально с теорией вопроса, обоснованием формул и принципами, положенными в основу при составлении табл. 2, рекомендуем обратиться к оригинальной литературе, цитированной в начале настоящей главы, в частности к работам В. М. Грязнова и А. В. Фроста , И. Н. Год-нева и др.

Подробности синтеза таких конденсированных трициклических углеводородов, как пропелланы и т. д., можно найти в оригинальной литературе .

Данные об относительных временах удерживания остальных описанных в настоящей монографии углеводородов можно найти в оригинальной литературе . В цитируемых статьях углеводороды представлены обычно в виде равновесных смесей пространственных или структурных изомеров. Напомним также еще раз, что в таблицах глав 1—3 углеводороды расположены в порядке их элюирования на сквалане.

рых определяются температуры кипения. Отклонения эти могут быть связаны с наличием также некоторой селективности в разделяющих жидкостях, даже таких малополярных, как сквалан. Вообще, чем ближе температуры кипения и строение исследуемых углеводородов и реперов, тем точнее получаемые результаты. Так, например, разность в температурах кипения близкокипящих пространственных изомеров может быть уже определена с точностью, достигающей +0,2°. Поэтому точность расчета температур кипения углеводородов газохроматографическим методом зависит главным образом от правильного выбора углеводородов— реперов. Сведения о температурах кипения различных цикланов, полученные методом газовой хроматографии, также можно найти в оригинальной литературе .

В большинстве случаев для интересующихся теми или другими присадками необходимо внимательно полностью прочитать патенты, относящиеся к этим присадкам, а для облегчения поисков и подбора требующейся группы патентов вполне достаточны те наименования, которые приводятся в оригинальной литературе.

где Дт)))г выражает «предварительный эффект», вызванный запаздыванием достижения стационарной скорости фотореакции. Необходимые отношения получаем, нанося на график бт) — , так как обрыв происходит только на концах цепи. Если ?ri2?12—Еь, энергия активации меньше для высокомолекулярных полимеров. Теперь Е% ~ 19 ккал/моль, и отмеченное выше несоответствие не противоречит сказанному, особенно если Еь учитывает и влияние диффузии. Надо подчеркнуть, что при инициировании по закону случая для Х^1 начальная скорость распада не должна зависеть от молекулярного веса. В случае полистирола экстраполяция до ?-0 неопределенна. Однако в пределах всего наблюдаемого ряда превращений для фракций полимера скорость dC/dt, по-видимому, не зависит от С. П. . Для полистирола и полиметилметакрилата проведена оценка констант скорости различных стадий и некоторых абсолютных значений этих констант. Подробности этих результатов можно найти в оригинальной литературе .