Главная -> Словарь

Обессоливающей установки

Алюмокобальтмолибденовые катализаторы в настоящее время применяют преимущественно для процессов гидроочистки нефтяных фракций. Поэтому их активность принято оценивать по обессеривающей способности. В качестве очищаемого сырья используют сернистые пря-могонные дизельные фракции.

АНМ - катализатор менее активен в насыщении непредельных, более активен, в сравнении с АКМ, в гидрировании ароматических и азотистых соединений. Вместе с тем, он быстро теряет высокую первоначальную активность . В плане обессеривающей способности наибольшей активностью обладают катализаторы серии КГМ, затем ГО и ГКД.

Технологическая схема процесса практически аналогична схеме процесса гидроочистки. Основные аппараты установки: печь , реактор, газожидкостные сепараторы высокого и низкого давления, стабилизационная колонна. Имеется узел очистки ВСГ от сероводорода, хотя вследствие малой обессеривающей способности катализаторов процесса образование сероводорода незначительно.

Оптимальное содержание активных гидрирующих компонентов в кобальтмолибденовых и никельмолибде-новых катализаторах составляет 8—20 вес. % . Дальнейшее увеличение этих компонентов приводит лишь к незначительному повышению активности катализатора . Результаты исследований показали, что образцы катализаторов, содержащие 3,2—8,9 вес. % СоО и 17,2—10,7 вес. % МоО3, по обессеривающей способности близки между собой .

Чем выше активность катализатора, '. тем меньше требуемый объем активной зоны реактора для данного количества перерабатываемого сырья. Активность катализаторов во многих случаях оценивают по их обессеривающей способности. На промышленных установках глубина обессеривания составляет обычно: для прямогонных бензиновых дистиллятов — более 98% , для керосиновых — 90—96% , для газойлевых — 75—92% . Ниже приведена характеристика отечественных катализаторов, применяемых в процессе гидроочистки дистиллятов моторных топлив : *

Разработанные к настоящему времени процессы обес-серивания нефти и нефтепродуктов осуществляются с подводом или без подвода водорода извне. К первой группе относится широко распространенный в различных модификациях процесс гидроочистки. Вторую группу составляют менее эффективные по обессеривающей способности процессы: экстракция селективными раство-рителями-этиленгликолями, фурфуролом, фенолом, фтористым водородом, серной кислотой. Кроме того, предложены и изучаются способы удаления серы с применением марганцевой массы, а также путем окисления кисло-

Алюмокобальтмолибденовые катализаторы в настоящее время применяют преимущественно для процессов гидроочистки нефтяных фракций. Поэтому их активность принято оценивать по обессеривающей способности. В качестве очищаемого сырья используют сернистые пря-могонные дизельные фракции.

Для определения активности алюмо-кобальт-молибде-нового катализатора гидроочистки применяют специальную методику, основанную на сравнении обессеривающей способности испытуемого катализатора с обессеривающей способностью эталонного образца. Исходным веществом для определения активности катализатора служит фракция ромашкинской нефти, выкипающая в пределах 200—350° С.

Процесс регенерации катализатора. Через несколько часов работы установки гидроочистки активность катализатора снижается. При очистке легких дистиллятных топлив это наступает примерно через 8000 час, для средних дистиллятов — через 6000 час. и т. д. О снижении активности катализатора судят по снижению обессеривающей способности его, т. е. по увеличению содержания серы в очищенном продукте. При этом не всегда целесообразно при увеличении содержания серы в очищенном продукте выше установленной нормы немедленно приступать к регенерации катализатора. Так, например, в очищенном дизельном топливе содержание серы не должно быть выше 0,2%. На свежем катализаторе снижение содержания серы в дизельном топливе до этого уровня достигается при температуре в зоне реакции, равной 380° С. По мере дезактивации катализатора и уменьшения степени обессеривания целесообразно для увеличения обессеривающей способности катализатора повысить температуру в зоне реакции. Такое повышение температуры реакции по мере снижения активности катализатора производится обычно до температуры 420—425° С. Когда возможности улучшения обессеривающей способности катализатора путем повышения температуры полностью использованы, целесообразно предварительно провести так называемую очистительную регенерацию катализатора. Производится это следующим образом: при рабочей температуре и давлении прекращают подачу сырья, после чего в течение 6—12 час. переводят реактор на циркуляцию только водород-содержащего газа.

Вполне вероятно, также, что вместо алюмомолибденового катализатора можно использовать в целях обессеривания тот же платинированный катализатор, так как снижение активности последнего в реакциях изомеризации и дегидрирования не означает падение его обессеривающей способности . Поэтому на практике, по-видимому, возможно будет использовать в целях предварительного обессеривания сырья один из реакторов, наполненный отравленным катализатором.

Тепловые ресурсы охлаждающей воды. Уходящая из конденсаторов и холодильников нагретая вода является источником большого количества низкопотенциального тепла. В случае оборотной системы водоснабжения вода поступает в технологические аппараты при 25—26 °С и уходит при 45—50 °С и выше. Размер тепловой энергии, содержащейся в сбрасываемой в канализационную систему воды, зависит от ее расхода. Так, на установке ЭЛОУ — АВТ производительностью 3 млн. т/год нефти охлаждающая вода уносит в канализацию около 70 Гккал/ч низкопотенциального тепла. На охлаждение отработанной охлаждающей воды до первоначальной температуры в системе оборотного водоснабжения требуется большое количество дополнительной энергии. Кроме конденсаторов и холодильников вода расходуется в электроде-гидраторах обессоливающей установки , а также подается в барометрические конденсаторы узла вакуумной перегонки мазута . В настоящее время тепловая энергия горячей воды применения на нефтезаводах не находит.

Описанные выше цилиндрические электродегидраторы имеют небольшую производительность и поэтому для обессоливающей установки требуется сравнительно большое число параллельно включенных аппаратов, что усложняет их обслуживание.

Рабочий цикл фильтрования на фильтрах обессоливающей установки производится до истощения рабочей емкости поглощения ионитов. Истощение рабочей емкости поглощения устанавливается на Н-катионитовых фильтрах по проскоку в филь-^ трат катионов , а на анионитовых фильтрах — по проскоку в фильтрат анионов . При обнаружении проскока соответствующий фильтр выключается на регенерацию. Процесс регенерации фильтра складывается из трех последовательных операций.

в) Отметки лотков существующих труб и каналов, которые могут принять производственные и фекальные стоки от обессоливающей установки.

На рис. 15 показана схема обессоливающей установки, применимая в тех случаях, когда жесткость исходной воды почти исключительно карбонатная и когда содержание в ней сульфатов и хлоридов не превышает допустимого их количества в обессоленной воде.

Данная схема отличается от схемы обычной обессоливающей установки лишь тем, что часть обессоленной воды возвращается в трубопровод исходной воды, в котором и происходит их смешение. Количество обессоленной воды, подаваемой для смешения с исходной, зависит от заданного снижения солесодержания исходной воды.

Все фильтры обессоливающей установки своей внутренней поверхностью соприкасаются с водой, коррозионной по отношению к металлу. Это относится «ак к воде в Н-катионитовых и анионитовых фильтрах,'имеющей кислую реакцию, так и к воде в буферных Na-катионитовых фильтрах, поскольку обессоленная вода тоже коррозионна по отношению к металлу. Поэтому внутренние поверхности всех фильтров установки, а также все детали внутри фильтра должны быть защищены надежными противокоррозийными покрытиями. К числу применяемых в настоящее время для этой цели покрытий относятся перхлор-виниловый и бакелитовый лаки.

Расходы на содержание эксплоатационного персонала хим-обессоливающей установки следует подсчитывать, исходя из количества штатных единиц на установке, их должностных окладов с учетом накладных расходов и премиальных.

На рис. 3.13 сплошная кривая рассчитана по при С0= =2340 мг/л и обводненности 1,0%, что соответствует концентрации солей в пластовой воде для данного случая. На этом же рисунке нанесены экспериментальные точки, аппроксимированные пунктирной линией. Близкое расположение практической и теоретической кривых на рисунке свидетельствует о хорошем качестве смешения. Определим по экспериментальным данным средний коэффициент ухудшения качества работы обессоливающей установки Y