Главная -> Словарь

Остаточная концентрация

4. Износ проволоки более 25% номинального диаметра, а также остаточная деформация более 10% от нормальной высоты пружины при наработке t.

При охлаждени куба после подсушки наблюдается деформация металла. От быстрого охлаждения топки возникает остаточная деформация; приводящая к разрывам листов металла. Величина искривдения продольной оси за цикл составляет 60—100 мм . После 60—80 циклов коксования на каждый текущий ремонт огневой части кубов затрачивается от 2 до 6 ч . Это является одним из недостатков процесса коксования в кубах.

в результате неравномерного !нагрева появилась остаточная деформация трубы в виде прогиба, превышающего два диаметра, с обрывом трубных подвесок;

кагором создается давление, не менее чем в 1,5 раза превышающее максимальное рабочее давление. Контрольная жидкость должна быть окрашена соответствующим образом для визуального наблюдения за утечкой. Не допускается течи жидкости в соединениях и остаточная деформация деталей.

Остаточная деформация, % ....... 0,09 0,12 0,14

выполнены в виде пружин. В интервале напряжений от 0 до 10 МПа при первичном и вторичном нагру-жениях образцов вся деформация лежит в упругой области, тогда как для графита при первом нагружении наблюдаются отклонения от линейной зависимости, начиная с напряжения 6—7 МПа, а после снятия нагрузки имеет место остаточная деформация. Модуль упругости стеклоуглерода практически не изменяется с повышением температуры измерения до 1500 °С, предел прочности на изгиб незначительно снижается; выше 1500 °С модуль упругости уменьшается, а прочность существенно возрастает. Аналогичным образом изменяется прочность образцов СУ-2500 с повышением температуры измерения. Однако в этом случае рост прочности намечается при более высокой температуре. Ниже приведены прочностные свойства стеклоуглерода СУ-2500 при различных температурах испытания :

При охлаждени куба после подсушки наблюдается деформация металла. От быстрого Охлаждения топки возникает остаточная деформация, приводящая к разрывам листов металла. Величина искривления продольной оси за цикл составляет 60—100 мм ?81))). После 60—80 циклов коксования на каждый текущий ремонт огневой части кубов затрачивается от 2 до 6 ч . Это является одним из недостатков процесса коксования в кубах.

На рис. 2.4 приведена типичная зависимость деформации от напряжения при сжатии для повторяющихся циклов возрастающей амплитуды. Характерно, что даже при небольших напряжениях графит обладает значительной остаточной деформацией и заметным гистерезисом. Остаточная деформация может достигать 25% ът полной деформации при разрушении, которая для различных марок графита колеблется от 0,3 до 4,0%. На основе многочисленных данных установлены следующие приблизительные соотноше-

ляются вполне упругим материалом. После приложения даже весьма незначительных напряжений, еще задолго до предела разрушения, наблюдается значительная остаточная -деформация. -

Остаточная деформация при сжатии , % 9,09

Синтетические пены с дешевыми неорганическими пигментами имеют по сравнению с резиновыми пенами на основе только натурального каучука следующие преимущества: повышенная стойкость к старению, высокое сопротивление многократному изгибу, незначительная остаточная деформация после сжимающих нагрузок и хорошие эластичность и гистерезис. Хотя их механическая прочность несколько ниже, она все же вполне достаточна для применения, например, в качестве обивки сидения и амортизирующих устройств. По низкотемпературным показателям они также уступают пенам на основе натурального каучука, но все же дают удовлетворительные результаты практически при любых условиях эксплуатации и оказываются значительно лучше, чем эластомерные пены других вырабатываемых в настоящее время типов. Важными преимуществами чисто синтетических пен являются стабильность цен и большее постоянство технологических характеристик.

По результатам измерений рассчитывают время, по истечении которого в топливе остается ингибитор в таком количестве, чтобы обеспечить стабилизацию топлива в горячих элементах топливной системы самолета. Для ионола допустимая остаточная концентрация — 0,002% .

твердых н-алканов и ее зависимость от температуры, можно регулировать процесс комллексообразования с карбамидом. В том случае, когда при комплексоабразовании н-алканов с карбамидом используется растворитель, инертный по отношению к карбамиду, при расчете констант равновесия вместо активности н-алканов может 'быть использована их равновесная остаточная концентрация в растворе. Следовательно, К—1/Ср или /С' = СР . Таким образом, степень взаимодействия углеводородов с карбамидом 'сводилась ,к определению равновесной остаточной концентрации н-парафина в растворе . О достижении равновесного состояния судили по постоянству Ср. Наибольшая глубина извлечения в процессе комплексообразования наблюдается у наиболее высокомолекулярного углеводорода в исследованном ряду , так как равновесная остаточная концентрация независимо от применяемого растворителя уменьшается от

твердых н-алканов и ее зависимость от температуры, можно регулировать процесс комплексообразования с карбамидом. В том случае, когда при комплексообразовании н-алканов с карбамидом используется растворитель, инертный по отношению к карбамиду, при расчете констант равновесия вместо активности н-алканов может 'быть использована их равновесная остаточная концентрация в растворе. Следовательно, /С=1/СР или /С' = СР . Таким образом, степень взаимодействия углеводородов с карбамидом сводилась к определению равновесной остаточной концентрации н-парафина в растворе . О достижении равновесного состояния судили по постоянству Ср. Наибольшая глубина извлечения в процессе комплексообразования наблюдается у наиболее высокомолекулярного углеводорода в исследованном ряду , так-как равновесная остаточная концентрация независимо от применяемого растворителя уменьшается от

Использование более высоких температур и увеличение расхода воздуха для повышения концентрации О2 в регенераторе исключали из-за опасности догорания СО. Высокая остаточная концентрация монооксида углерода в дымовых газах регенерации, которая в среднем составля-

Температурные условия регенерации растворов МЭА ограничены, с одной стороны, достаточно высоким давлением насыщенных паров , ускорением побочных реакций и, с другой, - трудной регенерируемостью из-за низкой константы диссоциации сульфида МЭА и других соединений при относительно низких температурах. Этим, в свою очередь, обусловлена относительно высокая остаточная концентрация H2S и СО2 в регенерированном растворе МЭА.

где G — удельная избыточная адсорбция вещества из раствора; ср — концентрация вещества в растворе до адсорбции; с0 — остаточная концентрация вещества в растворе после наступления адсорбционного равновесия; m — масса адсорбента в пересчете на единицу объема раствора; Sa — удельная поверхность единицы массы адсорбента .

Влияние исходной концентрации нефтяной эмульсии на процесс электроразделения проводили в стационарных условиях, используя в качестве дисперсионной среды дистиллированную воду, при этом эмульсию заданной концентрации приготавливали перемешиванием на взбалтывающей мешалке. Перемешивание осуществляли до тех пор, пока весь объем не приобретал постоянную концентрацию. Разделение эмульсий осуществляли при напряжении на электродах 60 В и объеме эмульсии 0,2 л. С уменьшением концентрации нефтепродуктов в исходной эмульсии значительно уменьшается и степень разделения. Если для исходной концентрации 150 мг/л остаточная концентрация нефтепродуктов в обработанной воде составляла 84 мг/л, т. е. 56 %, то при исходной концентрации 30 мг/л она была 20 мг/л .

Как показали лабораторные исследования диполофоретической ячейки, остаточная концентрация нефтепродукта в воде ниже 10 мг/л достигается при исходной концентрации не выше 50 мг/л. В реальных условиях исходная концентрация нефтепродуктов, как правило, колеблется в пределах 5 000-250000 мг/л. Для создания благоприятных условий работы диполофоретической ячейки необходима предварительная грубая очистка воды до концентраций 30—40 мг/л, которую осуществляли на ячейке электрокоагулятора, представленного на рис. 4.14. Внутренний и внешний 4 цилиндрические электроды из алюминия соединены между собой диэлектрическими гайками 2 через резиновые прокладки 3. Между стенками цилиндра образуется межэлектродньш зазор, равный 4 мм. Подача и отвод обработанной воды производятся через штуцеры.

Как можно видеть, наблюдается значительное, но недостаточное снижение содержания нефтепродуктов в воде. Подробное изучение материалов испытаний показало недостаточную эффективность работы первой ступени в основном из-за неудовлетворительной работы отстойника. При проведении последующих работ по определению оптимального режима работы данного электросепаратора установлено, что при производительности 0,3—0,35 м3/ч данная конструкция дает значительно более высокий результат и остаточная концентрация нефтепродукта составляет 50 мг/л. Следует отметить, что основной относительный эффект повышения качества очистки приходится на отстойник . Таким образом, в первую очередь вытекает необходимость усовершенствования отстойника первой ступени.

трубопроводов чистым нефтепродуктом. Выброса нефтепродукта в очищенную воду не наблюдалось. При работе на мазуте остаточная концентрация последнего в воде перед фильтром составила 75—50 мг/л, а после фильтра - 20—45 мг/л. При продолжительности работы установки более 1,5 ч наблюдается увеличение концентрации нефтепродукта в очищенной воде более 45 мг/л, это можно объяснить недостаточным объемом блока фильтрации. Сорбированный поролоном нефтепродукт постепенно насыщает весь объем загрузки и начинает вымываться очищенной водой. Поэтому после каждого режима необходимо промывать фильтрующую загрузку в теплой воде с каустической содой. В промышленном масштабе фильтр можно выполнять по типу патрона и фильтрующий элемент сжигать.

Эффективность очистки воды от смеси дизельного топлива и масла несколько выше. Так, при исходной концентрации 5000 мг/л остаточная концентрация была ниже 30 мг/л и составила в среднем 29 мг/л. Повышение содержания нефтепродуктов в исходной воде до 250 • 103 мг/л увеличивает и остаточное содержание нефтепродукта в очищенной воде до 35 мг/л. Более высокая степень очистки при переходе на смесь дизельного топлива и масла, по всей видимости, объясняется большей способностью этого продукта к сорбции по сравнению с мазутом. Подача во всасывающую трубу насоса воздуха практически не влияет на процесс очистки. Воздух собирается в нефтесборнике и выходит при сбрасывании нефтепродукта. Следует отметить, что наиболее эффективно работает первая ступень электросепаратора. Вовсехопытах независимо от начальной концентрации нефтепродукта остаточное содержание последнего после первой ступени составляло от 80 до 300 мг/л. При концентрации в исходной воде 5 000 мг/л это составляет 99,2-94,2 %. Такая эффективность работы первой ступени дает основание предположить, что при исходной концентрации нефтепродукта порядка 300 мг/л можно получать очищенную воду с остаточной концентрацией нефтепродукта менее 15 мг/л без использования блока фильтрации.