Главная -> Словарь

Остаточного аустенита

. Изготовляют из волгоградских нефтей на основе остаточного экстракта, разбавлением дистиллятным маслом и добавлением до 1% депрессатора и до 6% присадки ОТП или ЛЗ-6/9, Л3-23к, ОТ-1.

Подчеркиваю, вопрос вовлечения «искусственного» гудрона требует грамотного решения в виде ввода в действие специальных узлов смешения асфальта и остаточного экстракта, после чего эта смесь может вовлекаться в переработку с обычным гудроном без дополнительного компаундирования, т.е. в любых соотношениях.

Если на УЗК направить гудрон сургутской нефти , смесь асфальта из этой же нефти и остаточного экстракта , то можно снизить содержание серы в коксе до 2,3 - 2,4%.

В целом на заводе есть хорошие резервы для увеличения выработки кокса за счет включения в сырье асфальта и остаточного экстракта.

На УЗК перерабатывается смесь гудрона и смолы пиролиза. В 2000 г. из 505 тыс. т сырья получено 112 тыс.т кокса с серой 1,3-1,4%. Однако смолы пиролиза мало , а резервы по вовлечению асфальта и остаточного экстракта не реализованы в полном объеме. Сырьевое обеспечение завода в текущем году стабилизировалось. Необходимо сказать, что ожидаемая реконструкция вакуумного блока АВТ-6 также даст возможность повысить коксуемость гудрона и увеличить выработку кокса до уровня аналогичных установок в отрасли.

Большинство отечественных исследователей в качестве пластификатора рекомендуют использовать индустриальные масла И-20, И-40. Это неверный подход. Масла состоят, как правило, из нафтеновых углеводородов. Сродство таких растворителей и полимера данного типа невысокое. Для пластификации более целесообразно использование тяжелых нефтяных фракций, обогащенных ароматическими углеводородами, например, остаточного экстракта селективной очистки масел, состоящего более чем на 70% из ароматических углеводородов.

В зависимости от климатических условий различают летние , зимние и арктические и всесезонмые трансмиссионные масла. Большую часть трансмиссионных масел готовят смешением экстрактов или остаточных масел с дистиллятными маслами. Масло ТАп-15В изготовляют смешением остаточного экстракта с дистиллятными маслами из волгоградских нефтей и присадками . Это наиболее массовое, транс-

По варианту / битумы получены окислением гудрона с температурой размягчения 39°С до 82 °С и добавлением разжижителя — остаточного экстракта вязкостью 38,5 ест при 100°С ; по варианту 2 — окислением асфальта деасфальтизации с температурой размягчения 52 °С до 120 °С и добавлением разжижителя— экстракта четвертой фракции вязкостью 13,4 ест при 100 °С ; по варианту 3—окислением гудрона с температурой размягчения 37 °С до 98 °С и добавлением разжижителя — исходного гудрона . Выбор варианта зависит от профиля завода и местных условий. Третий вариант можно рекомендовать для нефтеперерабатывающих заводов топливного и топливно-масляного профилей.

нагрева при добавлении в него, остаточного экстракта селективной очистки масел. Объектом исследования послужили предста - :

вительные образцы асфальта деасфальтивации и остаточного экстракта,обобранные с технологических установок ПО Пери-нефтеоргсинтев .занятых переработкой в/с нефтей. Образцы асфальта и экстракта подвергали высокотемпературному нагреву в усяовиях пилотной установки.термокректага.При

Микроструктура белых слоев, полученных в результате различной обработки стали и чугунов, представляет собой мелкоигольчатый мартенсит и остаточный аустенит с карбидами. Дисперсность мартенсита в среднем на 2—3 балла меньше по сравнению с мартенситом обычной закалки, особенно в эвт'ектоидных и заэвтектоидных сталях и сталях, легированных элементами, способствующими измельчению мартенсита. Дисперсность карбидов в белых слоях в 2—3 раза больше, а размер зерна остаточного аустенита на порядок меньше, чем в стали после закалки и низкого отпуска. При этом количество остаточного аустенита в белом слое увеличивается с повышением содержания углерода в исходной стали и не зависит от способа поверхностной обработки. Наибольшее количество остаточного аустенита наблюдается в поверхностных слоях после ФРУО, приводящей к наибольшему увеличению содержания углерода в белЪм слое.

Белый слой, характеризующийся благоприятным сочетанием остаточных макронапряжений и структуры, наиболее эффективно повышает трещиностойкость стали и является весьма перспективным способом повышения стойкости стальных деталей к коррозионному растрескиванию. Сопротивление стали коррозионному растрескиванию зависит от содержания в ней углерода. Так же, как и сопротивление коррозионной усталости, максимальная стойкость к коррозионному растрескиванию наблюдается у стали с содержанием углерода 0,4-0,65 % . Это связано с тем, что при указанном содержании углерода количество остаточного аустенита небольшое и увеличивается с ростом содержания углерода в стали. При этом уменьшается способность металла к релаксации локальных напряжений вследствие уменьшения подвижности дислокаций. В сталях, легированных хромом в количестве 12 % и более, релаксация напряжений облегчается вследствие уменьшения активности углерода, переходящего в карбиды. В результате этого, а также из-за увеличения пассивирующего действия хрома рост трещин резко замедляется.

Мартенситное превращение никогда не идет до конца. Поэтому наряду мартенситом в структуре стали присутствует остаточный аустенит. Чем больше углерода в стали, тем больше остаточного аустенита.

объясняется прежде всего увеличением в структуре закаленной стали количества остаточного аустенита.

остаточного аустенита S вает коэрцитивную силу и остаточный магнетизм.

Рис. 11. Зависимость температуры мартенситного превращения и количества остаточного аустенита от содержания легирующих

Как видно, большинство элементов снижает температуру мартенситного превращения и увеличивает количество остаточного аустенита.

Для уменьшения количества остаточного аустенита в цементованном слое после первой закалки рекомендуется проводить высокий отпуск при температуре 630—650° С.

Высокий отпуск производится для уменьшения количества остаточного аус-тенита в цементованном слое. Наличие остаточного аустенита вредно отражается на твердости и прочности цементованного слоя. Особенно резко сказывается вредное влияние остаточного аустенита на прочность, когда он залегает в структуре стали в виде крупных обособленных участков.

После такой термической обработки твердость цементованного слоя была HRC 62—64 при структуре мелкоигольчатого мартенсита с мелкими карбидами и небольшим количеством остаточного аустенита; твердость сердцевины шарошки — HRC 36—42 при структуре сорбита с трооститом; твердость сердцевины зуба шарошки HRC 52—53.