Главная -> Словарь

Остаточному содержанию

Отработанный катализатор содержит около 40% парафина. Его экстрагируют из катализатора тяжелым бензином непосредственно в ,реа.кторе до остаточного содержания 1—5%. Получаемый при этом парафин имеет особенно, большой молекулярный вес. Далее катализатор растворяют в концентрированной азотной кислоте. При этом кобальт, магний и торий переходят в раствор и отделяется еще некоторое количество парафина. Последний и остающийся нерастворенным кизельгур отделяют, промывают, а полученный раствор нитрата кобальта осторожным осаждением содой освобождают от железа и тория. Осаждение ведется при 50°, карбонаты железа и тория выпадают из раствора при значении рН = 5,5. Торий затем извлекают из осадка. В растворе нитрата кобальта, полученном после осаждения и фильтрования, содержатся кальций и магний, которые прибавлением раствора фтористого натрия переводят в осадок CaF2 — MgF2 и удаляют фильтрованием.

Экстракция осуществляется следующим образом: через расположенные в верхней части реактора дюзы на разогретый до 170° катализатор разбрызгивается дизельное масло . За 6— 7 час. подается 15—18 т масла, смывающего парафин до остаточного содержания, равного 1—3.%. Из некоторых реакторов получается до 3,5 т парафина , имеющего особенно высокую температуру плавления .

холодильнике. После отгонки аммиака до остаточного содержания около 1 % отгоняют с водяным паром спирт, амилены, непрореагировавшие хлористые амилы и некоторое количество амилового спирта. При этом перегоняется также небольшая часть амиламинов, выделяющихся в свободном состоянии в результате гидролиза хлоргидратоз. Перегонку ведут до тех лор, пока в качестве дистиллята не будет отгоняться чистая вода. К дистилляту в аппарате 8с. мешалкой добавляют такое количество воды, чтобы отделился масляный слой. Водо-спиртовой слой направляют в резервуар 9, а масляный слой перегонкой разделяют на компоненты. К остатку из куба 7 в резервуаре 10 добавляют раствор едкого натра, выделяя таким образом свободные амины. Выделяющийся одновременно аммиак направляют в абсорбер 1, а амины перегоняют. После отделения воды в баке 11 амины направляют в сборник 12, а оттуда в аппарат с мешалкой 13, где амины осушают твердым едким натром. Образующийся концентрированный раствор щелочи поступает в бак 14 и оттуда в резервуар 10 для выделения свободных амил-аминов из следующей партии. Обезвоженные амиламины фракционируют в резервуаре 10. Моно-

1 моль С3Н6/моль H2SO4. Крекинг-газ с первоначальным содержанием пропилена около 20—25% абсорбируется до остаточного содержания 5—6%.

Остаточный газ экстрагируется в колонне с колпачковыми тарелками свежей 70%-ной серной кислотой, выходящей из колонны для омыления, до остаточного содержания пропилена 1%. Затем серная кислота с 0,2% пропилена проходит через бестарельчатую колонну. В отгонной колонне и колонне для омыления к смеси серной кислоты и изопропилсульфата добавляется вода до получения 60%-но го раствора, а изопропилсульфат омыляется. 85%-ный изопропиловый спирт отгоняется. С низа колонны выводится 70%-ная серная кислота, которую можно сразу употреблять для следующего цикла.

после реактора для анализа остаточного содержания серы в гидро-генизате.

Сырье сжимается компрессором до 2,6 МПа, подогревается в подогревателе,в конвекционной секции печи —реакторе до 300 — 400 "С и подается в реакторы Р— I и Р —2 для очистки от сернистых соединений. В Р — 1, заполненном алюмокобальтмолибденовым катализатором, осуществляется гидрогенолиз сернистых соединений, а в Р-2 — адсорбция образующегося сероводорода на гранулированном поглотителе, состоящем в основном из оксида цинка до остаточного содержания серы в сырье до

В проточной установке эффективность катализаторов изменяется в рядах: Sn Ni 5г Fe Zn и NiSn Zn Fe

Требования по остаточному содержанию кислых компонентов в регенерированных аминах определяются природой используемого амина и устанавливаются в пределах: для МЭА -0,1 моль/моль; для ДЭА - 0,02 моль/моль; для МДЭА - 0,03 моль/моль.

Оценка механического воздействия на коагуляцию золя сернистого железа в минерализованной воде давалась по остаточному содержанию взвешенных веществ после перемешивания в течение 20 мин с последующим отстаиванием воды в течение 30 мин. Пробы воды на анализ остаточного содержания сернистого железа отбирались со средней 1высоты цилиндров.

Вследствие различия физических свойств суспензий на I и II ступенях изменяется не только скорость фильтрации, но и глубина отделения маточного раствора от кристаллов осадка. Производительность вакуум-фильтра на II ступени почти в 14 раз больше, чем на низкотемпературной I ступени процесса. Это объясняется значительно меньшей вязкостью суспензии, полученной на II ступени очистки нри более высокой температуре, и более благоприятным гранулометрическим составом осадка. Ниже приведены данные по остаточному содержанию маточного раствора в осадках I и II ступеней :

Исследование процесса экстракции сернистых соединений автором проводились на гидродинамическом аппарате типа СГД. показывает, что коэффициент эффективности К * -?-?• , представляющий отношение остаточного содержания серы в условиях подачи газов к остаточному содержанию серы при чисто тер?.!ическом обессеривании при одинаковых температурах и продолжительности прокаливания, в значительной степени зависит от температуры. В диапазоне 1260... 1350°С имеется область минимума, соответствующая максимальной вффективности процесса в токе гязов. Разница в остаточном содержании серы при равной продолжительности и температуре достигает 40$ .

Кроме этих факторов, на структурные превращения оказывает влияние пр!рода коксов и исходное содержание серы. С увеличением исходного содержания серы качество обессеренного до одинакового остаточного содержания серы кокса по объемным характеристикам и действительной плотности ухудшается, экстремальные значения действительной плотности сдвигаются в сторону большего остаточного содержания серы, минимальная действительная плотность для коксов НУ1ШЗ соответствует остаточному содержанию серы 2,0... 2,2556; НУН113 - 1,45...1,6556; АНХК - 1,05. ..1,2$; максимальная соответственно: 0,65...О,9; 0,45...О,6; 0,35...О,6. Влияние природа коксов проявляется в более интенсивном изменении свойств коксов с более упорядоченной структурой. Так, кокс НУНЛЗ из ароматичного сырья, несмотря на меньшее содержание серы, близок по качеству коксу НУНПЗ .

В компьютерных экспериментах использован обводненный ацетон с содержанием минимального количества воды, необходимого для разделения системы на две фазы - 4% об. Эффективность экстрагентов оценивалась по выходу рафината - компонента дизельного топлива - и остаточному содержанию в рафинате аренов . Также принимались во внимание селективность экстрагентов, проявляемая в отношении различных классов углеводородов - их распределение между рафинатом и экстрактом. В результате проведенных исследований показано, что экстракция с использованием обводненного ацетона, хотя и обеспечивает достаточно высокий выход рафината, однако, рафинат при этом характеризуется самым низким качеством по содержанию суммарных аренов. Недостатком обводненного ацетона является низкая селективность в отношении аренов с различным числом колец - в рафинате содержится до 10 % бициклических аренов и присутствуют трициклические, чего не наблюдается при использовании других выбранных экстрагентов. Недостатком ацетона с технологической точки зрения является то, что плотность ацетона близка к плотности как модели, так и реальных дизельных фракций, что существенно осложнит разделение фаз в реальном экстракционном процессе.

10 Лучшие результаты по остаточному содержанию серы и глубине

Полученные результаты вполне удовлетворяли по остаточному содержанию изобутилена в отработанной бутан-бутиленовой фракции. Однако при этом в реакцию полимеризации вовлекалось около 50% от исходного содержания нормальных бутиленов, что являлось нежелательным. Следовало подобрать такой режим полимеризации, при котором основная масса к-бутиленов оставалась бы невовлеченной в реакцию.

Изучение особеннвстей стабилизации нестабильных сырых гаэо^ вис конденсатов и нефтей показало, что достижение жестких требований по остаточному содержанию сероводорода и легких меркаптанов затруднено наличием термически нестабильных высших меркаптанов и требуется подбор особых режимных показателей для аффективной работы колонн стабилизации. Для обеспечения защиты аппаратуры установок стабилизации в их схему вводятся узлы обес-соливания с злектродегидраторами, рассчитанными на давление вь/-шо 3 МПа о соответствующей защитой от сероводородной коррозии.