Главная -> Словарь

Относительная прочность

Рис. 35. Относительная поверхность раздела фаз FO в зависимости от высоты реакторов. Обозначения кривых см. рис. 34.

Как было показано ранее, вспенивание жидкости возрастает с увеличением газового фактора *, нагрузки на единицу поперечного сечения аппарата и с уменьшением скорости скольжения газа . По сравнению с лабораторными условиями в промышленных масштабах степень вспенивания жидкости и относительная поверхность раздела фаз резко возрастают. Это видно на рис. 34, 35, 36, построенных в соответствии с типичными режимами гидрогенизации нефтяных остатков и тяжелых дистиллятов. Степени вспенивания и относительные поверхности раздела фаз вычислены для скоростей скольжения газа 0,5 и 0,75 м/сек.

Относительная поверхность раздела фаз в промышленном и лабораторном реакторе вычисляется по формуле:

Газосепаратор предназначен для разделения газа и бензина после конденсатора-холодильника. Составы газовой и жидкой фаз зависят от давления в газосепараторе. Чем оно выше, тем легче состав уходящего газа, так как тяжелые его компоненты растворяются в бензине. Газосепараторы могут быть вертикального и горизонтального типа. Вертикальный аппарат более компактен, но условия разделения в горизонтальном аппарате лучше, так как в нем больше относительная поверхность зеркала испарения. Размеры газосепаратора определяют, исходя из длительности пребывания в нем бензина около 20 мин; такое время пребывания обеспечивает достаточно хороший отстой воды и безопасную работу насоса.

Относительная поверхность, покрытая битумной пленкой, Sn = = 100 — S0. Однако применение радиоактивных изотопов связано с

«открытой» поверхности So = —100. Отсюда относительная поверхность, покрытая битумом: Sn = 100 — S0.

При этом на реакции разложения углеводородов как на элементы, так и на радикалы решающее влияние оказывает относительная поверхность стенки, т. е. отношение этой поверхности к реакционному объему. При низких давлениях значительную роль .играет обрыв цепей на стенках реактора в ходе радикально-цепного процесса крекинга. Повышение давления, естественно, влияет только на реакции, протекающие в газовой фазе. До определенного предела давление способствует контакту молекул и тем активизирует их взаимодействие. При дальнейшем повышении давления подвижность молекул затрудняется, и газовая фаза по свойствам все более приближается к жидкости, где радикалы окружены «клеткой» из соседних молекул , что затрудняет развитие цепи.

Важное влияние на допускаемый унос жидкости оказывает относительная поверхность перфорации. Однако влияние ее как самостоятельного фактора еще не изучалось. Этот параметр можно изменить двумя способами: заглушением части поверхности тарелки или изменением шага между отверстиями перфорации. При первом способе изменяется эффективный диаметр колонны и пропорционально должна измениться скорость пара. Изменение шага между отверстиями перфорации должно вызвать значительное изменение гидродинамики тарелки. Соображения, приведенные на стр. 157, можно расширить, включив наряду с поверхностью ухода пара также поверхность выделения жидкости между отверстиями перфорации. Уменьшение шага между отверстиями перфорации уменьшает величину поверхности выделения жидкости и затрудняет рециркуляцию жидкости обратно на тарелку. Если шаг между отверстиями слишком мал, то жидкость окажется отжатой от поверхности тарелки, тарелка будет сухой и пена может занять весь объем до лежащей выше тарелки. Это необязательно должно привести к захлебыванию, так как пена все же будет перемещаться в направлении потока жидкости. Работа тарелки в этих условиях возможна, но она крайне неустойчива. Общий результат увеличения поверхности перфорации скажется в увеличении допускаемой нагрузки по пару, но меньше, чем соответствует прямой пропорциональности.

Относительная поверхность г *.-*. t^j Ai _«- ,?-^ са "са == =5) «

Все сказанное можно резюмировать следующим образом: изменения состава и свойств битума при его нагревании в атмосфере воздуха будут тем больше, чем выше температура этого нагревания, больше его продолжительность и относительная поверхность контакта с воздухом и чем выше была температура при окислении этого битума.

$ - относительная поверхность, см^/г;

5 - относительная поверхность, см /г;

Смазывающее действие слоистых и твердых смазок объясняется главным образом их структурой, так как у них сильно различается относительная прочность связей между атомами в различных направлениях.

Относительная прочность углеводородов в условиях пиролиза трактовалась различно: лучшей формулировкой основного принципа является положение, согласно которому связь между углеводородами прочнее, чем между углеродом и водородом. Отсюда следует, что всякий пирогенетический распад молекулы, а равно и синтез ее является результатом двух, противоположных направлений, реакций. Конечный результат зависит от того, какая реажшргя преобладает. Поэтому метановые углеводороды раздробляются до тех . Псевдозоль характеризуется текучестью и вязкостью, обеспечивающими хорошую формовку в шарики, и большим содержанием сухого вещества— А12О3. Полученные шарики после прокаливания обладают высокой прочностью при испытании на раскалывание и истирание .

Особенно непрочны радикалы вторичных и третичных галоидалкилов , весьма склонные к образованию олефинов и к купелированию . Однако относительная прочность указанных галоидалкилов отнюдь не является их постоянным свойством, независимым от другого компонента. Если с одними карбонильными соединениями третичный бутилгалогенид наименее стоек, а нормальный бутилгалогенид — наиболее, то с другими карбонильными соединениями имеет место обратное соотношение.

Продолжительность нагрузки Практические условия приложения нагрузки Ожидаемый дефект Относительная прочность*

Рис. 2.15. Относительная прочность сварных соединений со

Анализ кривых течения растворов асфальтенов и лакового битума в минеральном масле показывает, что эти два вида ВМС нефти формируют в минеральном масле структурные образования различной прочности. В растворах битума характерно образование большого количества пространственных структур с низкой прочностью. В растворах асфальтенов, по-видимому, образуются более компактные и прочные структуры. Можно предположить, что при этом сольватный слой структурных образований в растворах лакового битума имеет большую толщину, чем в растворах асфальтенов пиролизной смолы. Следует отметить, что наиболее прочную структуру в минеральном масле образует лаковый битум, а наименее прочную — асфальтены. Асфальтит занимает среднее положение между битумом и чистыми асфальтенами. Такое же положение он занимает и по реологическому поведению. С увеличением температуры относительная прочность структур из лакового битума уменьшается. Можно предположить, что при более высоких температурах уменьшается относительная прочность структур и в растворах асфальтита, что обусловлено образованием за счет содержащихся в лаковом битуме и асфальтите парафино-нафтеновых, легких и средних ароматических углеводородов сольватных слоев значительной толщины вокруг ядер структурных образований. Естественно, это способствует образованию термически и механически непрочной структуры. Асфальтены из пиролизной смолы формируют плотные структурные образования, занимающие относительно небольшой объем в дисперсной системе. Поэтому при низких температурах в этих растворах образуется недостаточно развитая пространственная сетка, но термически более прочная, чем в растворах ВМС, содержащих пара-фино-нафтеновые и ароматические углеводороды.

Относительная прочность

Разрушение графита, как показано в работе , идет по коксу из связующего, который образует мостики между зернами наполнителя, обеспечивающие спекание и прочность искусственного графита. При разрушении, как правило, трещины обходят зерна наполнителя. Допустим, что при окислении в первую очередь происходит выгорание кокса связующего, так как он более порист, имеет более высокую реакционную способность, а также экранирует зерна наполнителя от воздействия окислителя. В этом случае уменьшение объема кокса связующего при окислении должно быть пропорционально потере массы, т.е. рост пористости обусловлен в основном изменениями в коксе связующего. Тогда можно предположить, что прочность окисленного материала связана с количеством кокса из связующего , остающимся в образце после окисления. Отнесем усилие разрушения к площади, занимаемой коксом связующего в поперечном сечении образца. Тогда прочность должна оставаться постоянной, не зависящей от величины потери массы при окислении. Как видно на рис. 36, действительно, относительная прочность на сжатие, рассчитанная на площадь, занимаемую коксом из связующего, с учетом развития пористости при окислении оказалась практически не зависящей от величины потери массы.

При mBS 2Д относительная прочность ф равна параметру

Как видно из этих данных, водород под давлением оказывает некоторое специфическое действие на прочность некоторых связей; например, в этилбензоле и пропилбензоле усиливается ,/? -связь . В бутилбензоле относительная прочность связей при процессах .гидрогенизации и крекинга примерно одинакова.