Главная -> Словарь

Обработки результатов

Кратность обработки раствором карбамида, % объемн. 300

Кратность обработки раствором карбамида, % объемн. 240-

Химическое удаление разделяющего агента. Химическое удаление разделяющего агента применяется в специальных случаях. Иногда химическую реакцию можно направить таким образом, что окажется возможным получение в чистом виде как продукта, так и разделяющего агента. Для разделения в лабораторных условиях часто применяют разделяющие агенты, которые могут быть удалены химическим путем, потому что это сильно упрощает методику лабораторного эксперимента. Для этой цели можно пользоваться органическими кислотами, аминами, аммиаком и жидким S02. В Бюро стандартов США при выделении чистых углеводородов из лигроинов прямой гонки в качестве разделяющих агентов применялись органические кислоты. Разделяющий агент удалялся из азеотропной смеси посредством обработки раствором едкого натра.

"Продолжительность: охлаждения - 1 ч; обработки раствором антиполимеризатора после охлаждения - 0,5 ч при 20-22"С; обработки ьодччым паром при 160-180'С — 4 ч.

1 — исходный бензин ; г —бензин после обработки раствором азотнокислого серебра .

Первые результаты, полученные при контактировании изобути-лена с серной кислотой , указывают, что он образует нерастворимые в кислоте олигомеры, главным образом Cs—GIG . Небольшие количества олигомеров, представляющих собой непредельные углеводороды, содержались также в углеводородной фазе после ее обработки раствором едкого натра при алкилировании изобутана бутеном-1 в лабораторных условиях . Можно сделать вывод, что в ходе алкилирования образуется некоторое количество олефинов С8—Ci6, но в присутствии кислоты они ионизуются и образуют соответствующие катионы, обладающие высокой реакционной способностью; подробнее это рассмотрено ниже. Из всех олефинов С4 изобутилен, безусловно, легче, чем другие, подвергается олигомеризации.

Продукт промывают дистиллированной водой и берут часть его на сожжение в ламповом приборе. Разность между содержанием серы после обработки ртутью и после обработки раствором хлористого кадмия показывает содержание элементарной серы в продукте. После удаления элементарной серы образец для ускорения работы делится на две части: 25 % объемн. идет на определение меркаптанов, а 75% на определение дисульфидов и последующего анализа.

Диалкилсульфид-С был получен в 4 стадии. Сначала стеариновую кислоту-С подвергали этерификации бутиловым спиртом, полученный эфир восстанавливали до спирта по Буво-Блану, далее октадеканол-С** бронировали и соответствующий алкилбромид-С переводили в диалкил-сульфид-С путем обработки раствором сернистого натрия.

3. Депарафинизация дизельного топлива, которая проводится путем обработки раствором карбамида. Образующийся комплекс

Показатели « д° обработки После обработки раствором серной КИСЛОТЫ

'Продолжительность: охлаждения - 1 ч; обработки раствором антиполимеризатора после охлаждения - 0,5 ч при 20-22°С; обработки водяным паром при 160-180°С - 4 ч.

Известны попытки математического моделирования процесса КР и прогнозирования времени наработки до отказа магистральных газопроводов. Так, например, У.Л. Мерсер с помощью математической обработки результатов усталостных испытаний, получив эмпирическую зависимость длины трещины от времени, нагрузки и температуры, сделал попытку распространить эту модель для количественного описания процесса КР

трещины, с другой - модель Пэриса используется только для расчета распространения трещины на среднем участке кривой циклической трещиностойкости. Поэтому, на наш взгляд, более правильным является комбинированный подход к решению данной задачи - использование модели Коффина - Мэнсона на этапе до зарождения усталостной трещины, и модели Пэриса - на стадии ее развития. Кроме того, использовать модель Пэриса без проведения дополнительных исследований по разрушению реальных труб некорректно в связи с неоднозначностью в определении начала стадии неконтролируемого развития разрушения. Для реальных трубопроводов эта стадия разрушения протекает, как правило, по вязкому механизму , и прямое использование линейной механики разрушения не представляется возможным. Поэтому более правильным, на наш взгляд, является использование для прогнозирования этой стадии модели, предложенной Кейфне-ром и др. , использовавших соотношения линейной и нелинейной механики разрушения. Данный подход и был использован для обработки результатов усталостных испытаний.

Исследование диффузионной кинетики встречает ряд осложнений в связи с трудностями экспериментального определения диффузионных параметров системы сырье—катализатор. Однако в последние годы этот подход находит все большее освещение в литературе. Применение методов диффузионной кинетики для обработки результатов испытания различных катализаторов позволяет более обоснованно выбирать катализаторы, носители для них, размеры зерна и ряд других важных технологических показателей, связанных с оценкой эффективности процесса. При решении проблем моделирования реактора и оптимизации процесса наиболее правильным считается использование диффузионных моделей.

Представленные выше зависимости — используются для обработки результатов экспериментов по гидрооблагораживанию нефтяных остатков с использованием реакторов с ТФСС. Методы формальной кинетики применяются также и для оценки параметров кинетики для процессов, использующих реакторы с ТФКС и ТФДС.

и использовании концепций среднего диаметра молекул сырья и среднего диаметра пор катализатора не позволяют их считать достаточно строгими относительно физико-химических принципов, положенных в основу механизма протекающих реакций. Тем не менее они вполне применимы для обработки результатов испытания различных образцов катализатора в стандартных условиях и на .базе упрощенного математического анализа проводить отбор наиболее эффективных образцов. Естественно, для обеспечения возможности проведения математической обработки необходимо определять все физико-химические показатели сырья и катализатора, включенные в представленные выше зависимости. Также необходимо располагать результатами экспериментов, проводимых для оценки параметров уравнений формальной кинетики. В частности, кажущаяся константа скорости реакции в уравнении , и может быть определена из уравнения или и использована в дальнейшем для определения неизвестных параметров уравнений диффузионной кинетики. К числу таких параметров, определение которых представляется сложным, могут быть отнесены Л,- и Д» . В целом комплексное использование методов формальной и диффузионной кинетики для обработки результатов экспериментов по исследованию процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков позволяет получить более надежные результаты как для разработки технологии, так и для подбора эффективных катализаторов. В зарубежной литературе последних лет появились ряд публикаций, посвященных вопросам поиска оптимальной поровой структуры катализаторов для процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков с применением математических методов, основанных на принципах диффузионной кинетики . Наиболее интересные результаты получены на базе развиваемых в последнее время представлений о протекании основных реакций в режиме конфигурационной диффузии. Учитывая большое влияние на эффективность используемых катализаторов накопления в порах отложений кокса и металлов, необратимо снижающих активность катализаторов, наибольшее внимание уделяется анализу закономерностей изменения физико-химических свойств гранул катализатора в процессе длительной эксплуатации. В качестве примера рассмотрим результаты анализа влияния размера пор катализаторов на скорость деметаллизации нефтяных остатков . Авторы предложили следующую зависимость для определения скорости деметаллизации с учетом физических свойств катализатора и времени его работы: „

Для обработки результатов исследования процессов каталитического гидрооблагораживания по упрощенной и вполне доступной методике в качестве первого этапа следует идентифицировать кинетическую модель . Следующий этап - изучение закономерностей дезактивации слоя катализатора в соответствии с методическими принципами, изложенными выше. Для обработки данных экспериментов от обоих этапов исследования может быть предложено соответствующее математическое описание в виде системы уравнений, связывающих изменение содержания серы в потоке по высоте слоя катализатора с отложением металлов и времени работы слоя.

Указанные особенности представленного метода обработки результатов эксперимента ограничивают возможности использования упрощенной модели для расчетной проверки показателей работы катализатора на различных режимах. Однако при наличии результатов экспериментальной проверки того или иного режима в кратковременном опыте можно рассчитать константы дезактивации и интерполировать результаты вплоть до полной отработки катализатора. Тем самым можно получить данные по продолжительности срока службы катализатора и режиму подъема температуры для поддержания активности катализатора на уровне заданной степени удаления серы.

- Достоверной представляется методика, основанная на растворении битума, но позволяющая судить о свойствах его компонентов в нерастворенном состоянии. Методика состоит в следующем. Раствор битума в толуоле титруют н-гептаном до момента выпадения осадка асфальтенов в виде взвешенных частиц. Этот момент устанавливают, наблюдая капли титруемого раствора под микроскопом или испытывая эти капли на пятнообразова-ние. Для обработки результатов вводится понятие отношения флокуляции, т. е. минимального содержания ароматических углеводородов в разбавителе , которое необходимо для предупреждения осаждения асфальтенов. Зависимость отношения флокуляции от отношения объема битума к объему разбавителя выражается прямой линией . Точки пересечения этой линии с координатными осями соответствуют двум состояниям системы . При бесконечно большом разбавлении влияние маль-тенов на поведение системы становится ничтожным по сравнению с влиянием растворителя, и потому осаждение асфальтенов зависит от их пептизируемости. При нулевом отношении флокуляции, т. е. при отсутствии толуола в растворителе, количество н-гептана, добавляемого к битуму вплоть до начала осаждения асфальтенов, позволяет судить о пептизирующей способности мальтенов, препятствующих выпадению асфальтенов. Таким образом, можно отдельно оценить склонность асфальтенов к пептизации и способность мальтенов^пептизи-.ровать .

Все перечисленные методы стандартизованы и применяемы; аппаратура, реактивы и материалы, а также условия и порядок проведения испытаний и обработки результатов указаны в. соответствующих ГОСТ.

Для обработки результатов реализации планов со ""столь небольшим числом опытов можно использовать общие соотношения .

Возможность обработки результатов по таким, казалось бы, противоречивым математическим описаниям объясняется тем, что авторы обрабатывали данные, в которых изменение режимных характеристик и выходов продуктов незначительно. При небольшом изменении функции и аргумента даже существенно нелинейная зависимость dG/dV для потока вытеснения близка к линейной dG/dV = const = AG/F, справедливой для потока перемешивания.