Главная -> Словарь

Обвязочных трубопроводов

лей . Это следует учитывать при обсуждении результатов гидрирования ксилолов.

Для измерения длины волны применяются различные единицы длины. В инфракрасной области наиболее удобной единицей является микрон . Частота может быть также выражена числом колебаний в секунду или числом длин волн на единицу длины. Это так называемое волновое число. На практике волновые числа выражаются в обратных сантиметрах . Чаще всего при обсуждении колебательных спектров молекул встречается термин «волновое число в ел*"1», так как этот термин применим как к инфракрасным спектрам, так и к спектрам комбинационного рассеяния. При обсуждении результатов исследований в инфракрасной области длины волн принято выражать в микронах.

• В другом исследовании по изомеризации пентена-1 результаты значительно изменялись при различных способах приготовления окиси алюминия . Равновесная смесь при условиях, не вызывающих изменения структуры, и температуре 260° состояла из 14,8% пентена-1 и 85,2% пентена-2. Другая окись алюминия при этой же температуре и низкой объемной скорости жидкости дала смесь пентенов, содержащую 30,4% пентенов с разветвленной цепью. Применение в качестве катализаторов окиси алюминия, обработанной кислотой, при 360° дало 30% продуктов крекинга, отмечено образование до 28% полимеров. При обсуждении результатов авторы пишут: «Авторы считают, что механизм изомеризации w-олефинов при контакте с катализаторами аналогичен таковому алкили-ровапия, изомеризации и подобных им реакций — и что необходимые для этого ионы карбония легко образуются при условиях, существующих на поверхности различных образцов применявшейся окиси алюминия. . . В условиях, преобладавших на поверхности нейтральной или обработанной кислотой окиси алюминия, ионы карбония образуются путем присоединения протона по двойной связи олефина» .

при обсуждении результатов изомеризации цис цис,цис,-1,2,33 тетраметилциклогексана:

Гидрирование 2-метилбутена-2, присутствовавшего в исходной смеси, протекало в незначительной степени, поэтому оценить кинетический изотопный эффект достаточно точно для этой реакции не представлялось возможным. Из табл. 1.28 следует, что изомеризация 2-метилбутена-2 в 2-метилбутен-1 тоже протекает с изотопным эффектом, который в данном случае равен ~2,4. Выше при обсуждении результатов исследования гидрирования 2-метилбутена-2 было показано, что изомеризация двойной связи в этом углеводороде протекает как независимо от реакции гидрирования, по-видимому, на бренстедовских кислотных центрах, образующихся в результате частичного декатионирования Na-формы цеолита в процессе его приготовления, так и одновременно с реакцией гидрирования, вероятно, на гидрирующих активных центрах катализатора через общее промежуточное полугидрированное состояние. Поскольку в обоих случаях изомеризация осуществляется путем последовательного присоединения и отщепления ионов водорода , то это и является причиной близких величин наблюдаемых изотопных эффектов реакций гидрирования и изомеризации.

Как следует из полученных данных , удельная гидрирующая активность цеолита определяется высшим потенциалом ионизации катиона и не зависит от его электростатического потенциала. Аналогичный вывод был сделан и при обсуждении результатов исследования реакции гидрирования пиперилена на цеолитах.

В этих схемах NaOZ обозначает Na-форму цеолита. Видно, что отрыв протона от углеводорода на Na-форме цеолита существенно выгоднее энергетически по сравнению с отрывом гидрид-иона. Следовательно, реакция дегидрирования на щелочных формах цеолитов должна начинаться с отрыва протона и образования карбаниона. Выше при обсуждении результатов гидрирования на катионных формах цеолитов сделан вывод, что эта реакция начинается с присоединения гидрид-иона к ненасыщенному углеводороду с образованием также карбаниона.

При обсуждении результатов решения сравним их прежде всего с локально-оптимальными значениями, которые получены для отдельных установок комплекса в пп. 12.3 и 12.4. Они были равны для АВТ 24024 т/сут; для каталитического крекинга — 7167 т/сут и для каталитического риформинга — 1 745 т/сут.

Термин активность начали применять при обсуждении результатов некоторых исследований простых контрольных реакций и промышленных процессов. Например, сообщается, что комбинация металлов подгруппы 1Б с группой VIII увеличивает гидрогенизационную активность. Так, никель — медь и рутений — медь обеспечивают более высокие скорости дегидрогенизации циклогексана, чем чистые металлы. Однако некоторые исследователи подчеркивают, что это происходит не из-за более высокой внутренней активности биметаллического катализатора, а за счет меньшего загрязнения углеродом биметаллической поверхности по сравнению с чистыми металлами . В определенных системах, где металлы обладают очень высокой гидрогенизационной активностью, могут действовать оба фактора. Аналогичные промотирующие эффекты указаны для реакций гидрогенизации олефинов с использованием систем палладий— золото и никель — медь .

При надлежащей установке и регулировке трап этой конструкции должен выпускать воду непрерывной струёй по трубе 14. Рабочее давление контролируется регулируемым штуцером. Хэй-текер при обсуждении результатов испытаний этого трапа в практических условиях на месторождении Западного Тексаса указывает: «При рабочем давлении 7,03 ат и более получалось наилучшее отделение воды от нефти во всех трапах, хотя многие трапы успешно работают и при меньшем давлении. Минимальное давление, при котором трап ещё работает удовлетворительно, равно приблизительно 1,76 ат».

Как показано было выше при обсуждении результатов длительного пробега каталитического крекинга мазута, снижение индекса активности алюмосиликата в ходе пробега от уровня 36—-37% до 20—21% мало отразилось на снижении суммарного выхода светлых, но резко ухудшало-все показатели, характеризующие селективность действия катализатора, в частности, возросла интенсивность газообразования и коксообразова-ния. В табл. 57 даны результаты контактно-каталитического крекинга ромашкинского мазута над среднеактивным катализатором с индексом активности 20—21 без рециркуляции и с рециркуляцией фракции, выкипающей выше 350° С, при коэффициенте рисайкла, равном 1,49. Из данных табл. 57 видно, что с понижением активности катализатора уменьшается выход газа и автомобильного бензина. Если при контактно-каталитическом крекинге мазута на активном катализаторе выход газа до С4 составлял 10—10,3%, а автомобильного бензина порядка 26%, то на среднеактивном катализаторе выход газа до С4 составляет 8—9%; при этом выход автомобильного бензина колеблется в пределах 18—20% на исходный мазут. Наблюдается повышение выхода дистиллата дизельного топлива и фракции, выки-мающей выше 350° С. Выход дистиллата дизельного топлива в среднем «оставляет 26,5—28,1% против 23,10—24,0% на катализаторе с актив-

Деполимеризация и изомеризация олефинов могут сопровождать реакцию полимеризации, поэтому эти два вида превращений должны учитываться при обсуждении результатов реакции полимеризации.

Шаровые электродегидраторы имеют ряд недостатков. Они громоздки и их изготовление трудоемко. Вес аппарата 6—9 тс, а с учетом металлоконструкций, электрооборудования и обвязочных трубопроводов достигает 100 тс. Изготовлять их можно только на' площадке строительства. Толщина стенки аппарата при диаметре 10,5 м и внутреннем давлении 6 кгс/см2 составляет 24 мм, а в случае их работы при 140 °С и 10 кгс/см2 достигает 40 мм. Тогда общий вес аппарата равен 140 тс. Кроме того, наличие на установке двух и трех аппаратов объемом по 600 м3 пожароопасно. По установленным нормам шаровые электродегидраторы должны располагаться на расстоянии не менее 30 м от технологических аппаратов установок AT и АВТ.

Перед пуском насоса машинист обязан: внимательно осмотреть агрегат и убрать с пего и фундамента все посторонние предметы; проверить крепление насоса и привода к фундаменту, герметичность всех фланцевых соединений обвязочных трубопроводов и разъемов насоса; затяжку сальниковых уплотнений или крышек корпусов торцовых уплотнений, обратив внимание на отсутствие перекосов, состояние фетровых сальников крышек подшипников, которые должны плотно облегать вал насоса по всей окружности; положение маслоотбойных колец, соединение насоса с приводом, наличие смазки в подшипниках и зубчатой соединительной муфте, крепление защитного кожуха этой муфты и наличие манометров па всасывающем и нагнетательном трубопроводах в непосредственной близости от корпуса насоса.

В данный период необходимо проверить: отсутствует ли вибрация, не перегреваются ли подшипники, не пропускают ли чрезмерно сальниковые пли торцовые уплотнения , создает ли насос нормальный пол-игл'! напор и какой величины ток потребляет электродвигатель, герметичность обвязочных 'трубопроводов. Кроме того, нужно еще раз тщательно проверить поступление воды на охлаждение сальниковых п торцовых уплотнений, корпусов насоса п подшипников, а также количество п давление уплотняющей жидкости, подаваемой на указанные уплотнения.

Специальные устройства или предназначенные для строповки элементы оборудования, а также съемные захватные приспособления должны быть рассчитаны на подъемную массу, учитывающую, кроме массы самого оборудования, также массу лестниц и обслуживающих площадок, обвязочных трубопроводов и их креплений, тепловой изоляции и других элементов, устанавливаемых на оборудовании до его монтажа.

Оценим порядок величины времени смешения, необходимой для десятикратного уменьшения исходного количества мелких капель пластовой воды. Пусть процесс смешения идет в трубе при е0 = = 500 см2/с3 и v =. 0,05 см2/с, что характерно для обвязочных трубопроводов установок обессоливания. Промывочная вода подается из расчета 5% на нефть, а средний размер капель промывочной воды за время смешения R = 10~2 см. Тогда величина S» 15"1 см. Подставляя эти значения в и полагая рн — 8,50 кг/м8, а А = = 10~20 Дж, получим t = 56 с. Из видно, что существенно уменьшить это время и достигнуть величин порядка долей секунд нельзя в связи с отсутствием существенных управляющих параметров. Этот вывод противоречит установившемуся в промышленности мнению, что процесс смешения пластовой и промывочной воды происходит на смесительных задвижках, клапанах и на других аналогичных конструкциях, время прохождения через которые исчисляется долями секунды. Подобное представление о скорости процесса смешения ошибочно. На смесительных клапанах и задвижках промывочная вода только дробится, а сам процесс смешения пластовой и промывочной воды идет после этих устройств в обвязочных трубопроводах и частично в электродегидраторах, его длительность исчисляется десятками секунд. В связи с этим, если смесительный клапан или задвижка устанавливается в непосредственной близости от входа в дегидратор, процесс смешения не успевает закончиться, что приводит к снижению качества обессоливания.

2. Выполнение максимального объема монтажных и специальных работ до подъема аппарата в вертикальное положение. При этом производят: сборку и сварку корпуса аппарата и его внутренних устройств; оснащение аппарата обслуживающими площадками и лестницами, а также обвязочными трубопроводами с арматурой; гидравлическое, пневматическое или иного вида испытания аппарата на плотность и прочность; покрытие наружной поверхности корпуса аппарата и обвязочных трубопроводов тепловой изоляцией; покрытие внутренней поверхности корпуса аппарата жароупорной футеровкой или специальными покрытиями; установку и крепление к аппарату или конструкциям для обслуживания КИП и осветительных приборов, а также трасс КИП и электросети.

Внутриустановочные технологические трубопроводы, наоборот, имеют довольно сложную пространственную конфигурацию с большим числом всевозможной арматуры, фасонных частей и сварных соединений. В среднем на каждые 10 м обвязочных трубопроводов устанавливают две задвижки, четыре фланца, два отвода, сваривают десять стыков, вваривают два штуцера и т. д.

Установка трубопроводов на стойках, эстакадах и монтаж обвязочных трубопроводов

При разработке проекта организации монтажных работ следует иметь в виду, что часть обвязочных трубопроводов можно монтировать одновременно с установкой аппаратов в проектное положение, особенно при монтаже колонн, реакторов и др. Поэтому во всех случаях, когда это возможно, следует предусматривать максимальную обвязку высоких аппаратов трубопроводами с установкой необходимой арматуры перед подъемом аппарата.

Во время эксплуатации нужно наблюдать за техни-чеоким состоянием камер, обвязочных трубопроводов, арматуры, приборов и др. Появление неплотностей в подсоединениях к камерам могут вызвать пожар; поэтому обслуживающий персонал должен тщательно следить за герметичностью оборудования. При длительной эксплуатации в камерах возникают механические повреждения. Чаще всего появляются трещины в месте соединения корпуса с опорой. Происходят также деформации фланцевого соединения на входе сырья в камеру и в местах сварки. Как уже отмечалось, нижняя горловина деформируется вследствие бокового ввода сырья. Рекомендуется периодически проверять сварные швы в опоре камеры для своевременного обнаружения в них микротрещин. Гайки анкерных болтов не следует 3!атягивать слишком сильно.

Опорная часть колонны выполнена в виде цилиндрической обечайки, приваренной к нижнему днищу. Диаметр опоры 4,5 м, высота 8,5 м; она изготовлена из стали марки 16ГС, толщина стенки 20 мм. В опорной части имеется лаз и отверстия для вывода обвязочных трубопроводов. Предусмотрены вентиляционные отверстия. Рабочие условия в колонне: давление 3,8 кгс/см^ , температура 490 °С. Давление гидроиспытания 9 'кгс/см^ . Колонна оборудована пло-