Главная -> Словарь

Одинаковую температуру

где d, Cz, ••-, сп — концентрации электролитов в смешанном растворе, %; х\, х2, ...„хп — приведенные концентрации бинарных растворов электролитов, имеющих одинаковое давление паров воды , %.

На основе катализатора СВ-6 в 1988 г. институтом RIPP был разработан катализатор марки СВ-7, в котором содержание платины снижено на 30% . Комбинированная загрузка катализаторов СВ-6 и СВ-7 была произведена в начале 1990 года на установке риформинга Чанленского НПЗ, а к концу этого же года катализатор СВ-7 загружен в реакторы установки Яньхуанского НПЗ взамен катализатора 3741. Как видно из табл.4.9, катализаторы СВ-7 и Е-803 имеют одинаковую активность и селективность, а стабильность катализатора СВ-7 несколько выше; к 1996 г. катализатор СВ-7 эксплуатировался на 13 установках риформинга.

Стремление к более глубокой оценке характеристик катализаторов обусловило развитие таких новых направлений исследования, как взаимодействие катализатора и носителя, структурное и химическое промотирование, стабилизация катализаторов и их структурная чувствительность. Отсутствие информации о селективной поверхности может вводить в заблуждение при оценке новых каталитических веществ. В течение длительного времени считалось, что борид никеля является более активным катализатором гидрирования, чем никель, и что хром значительно увеличивает эту активность . Мере и Будар показали, что при отнесении скорости к единице поверхности никеля борид никеля и никель имеют одинаковую активность . Промотирование хромом дает только поверхностный эффект: активность на единицу поверхности непромо-тированных и промотированных катализаторов из борида никеля была постоянна в семикратном интервале значений поверхностей.

Пропилен, бутен-2 и циклогексен в реакции с фтор- и хлоранизолами проявляют приблизительно одинаковую активность; пентен-1 труднее алкилирует указанные галоиданизолы, но и он дает втор.амилгалоидани-золы с выходом 54% в случае тг-хлоранизола и 85—87% в случае о- и тг-фторанизолов. По отношению к гс-броманизолу бутен-2 значительно менее реакционноспособен, чем пропилен и особенно циклогексен.

Это равносильно предположению, что время жизни адсорбированного карбоний-иона определяется реакцией в приведенной выше схеме, т. е. переходом гидрида в газовую фазу изобутана, причем в этой реакции все активные центры имеют почти одинаковую активность.

Боресков с сотрудниками исследовал каталитическую активность различных платиновых катализаторов в реакции окисления двуокиси серы. Было найдено, что удельная активность приблизительно одинакова для всех исследованных образцов и в очень малой степени зависит от размеров кристаллов платины и предварительной температурной обработки образцов. Энергия активации реакции окисления S02 на массивной платине и на платинированном силикагеле составляет 23,3 ± 0,6 ккал/молъ. Каталитическая активность платинированного силикагеля на единицу веса платины остается приблизительно постоянной при изменении концентрации платины от 0,001 до 0,5%; Следовательно, размеры кристаллов платины в платинированном силикагеле не зависят от концентрации платины и определяются только структурой пор силикагеля и предварительной тепловой обработкой. Каталитическая активность в реакции окисления S02 была определена для платины, вольфрама, золота, сплавов платина — золото, хрома, рубидия и серебра. Оказалось, что серебро каталитически неактивно. Все другие металлы, за исключением платины, имеют приблизительно одинаковую активность, однако меньшую, чем у платины. Херт применил особый метод расчета для нахождения соотношения между данными по окислению S02 на платиновых катализаторах. Эти соотношения охватывают результаты, полученные в лабораториях и на заводах, т. е. результаты, соответствующие объемам катализаторов от 100 мл до 3 м3.

Если отравление катализатора протекает медленно по сравнению со скоростью основной реакции, то каждая порция сырья проводит через слой катализатора, имеющий примерно одинаковую активность. При этом происходит конверсия сырья на определенную глубину. Последующие порции сырья будут конвертироваться в меньшей степени, так как они движутся через все более и более деактивированный катализатор. Для первой стадии рассматриваемого механизма А— В можно записать :

При 400° и объёмной скорости подачи сырья 0,5 и 0,7 ч-1 активность алюмоникельмолибденового катализатора несколько выше, чем активность алюмокобальтмолибденового, а при 1,0 ч-1 эта разница почти исчезает. При 450° оба катализатора проявляют почти одинаковую активность, но с повышением температуры глубина обессеривания на обоих катализаторах заметно снижается. В этом процессе у алюмоникельмолибденового катализатора начинает заметно проявляться крекирующее свойство, что видно по облегчению фракционного состава катализата.

В работе показано, что гидрогенолиз подавляется полностью при соотношении атомов S : Pt, близком к единице. Свежий контакт и контакт, содержащий только SH, имеют практически одинаковую активность и селективность в конверсии н.гексана. Авторы заключают, что подавление гидрогенолиза и улучшение ароматизации, изомеризации может быть достигнуто только обратимо адсорбированной серой, которая содержится сверх SH, т. е. гидрогенолиз подавляется только тогда, когда все поверхностные атомы платины покрыты серой.

Катализаторы группы I. Катализаторы содержали около 10% трехокиси молибдена, 1—3,5% окиси кобальта или никеля , а также 1,3—45% железа в расчете на окись железа. Исследовали не только влияние количества активных компонентов, но и способы их введения. Несмотря на разнообразие применяемых солей железа и способов осаждения их на носителях, катализаторы с небольшим количеством железа имели одинаковую активность. Изменение свойств масел были такие же ', как и в случае катализаторов 68 и 74 без железа. Введением в исходный катализатор 10% окиси железа был получен катализатор 86, в присутствии которого получены более светлые продукты . Увеличение количества железа до 14,2% привело к незначительному повышению активности катализатора, особенно при большой объемной скорости 2 ч~х.

Кожух омывается с обеих сторон потоками, имеющими практически одинаковую температуру. Сборная камера рассчитана так. чтобы катализатор но заносился восходящим потоком в трубопровод При необходимос'ш размещают несколько горизонтальных рядов желобов.

При пуске теплообменников жесткого типа, как правило, сначала направляют среду в межтрубное пространство, так как корпус и трубы имеют одинаковую температуру , а затем вводят среду в трубы. При таком порядке заполнения аппарата теплообменивающимися средами создаются оптимальные условия для предупреждения возникновения чрезмерных температурных напряжений. При остановке аппарата доступ среды прекращают в обратном порядке.

ного блока и организации перемещения катализатора, интенсивное перемешивание катализатора в псевдоожиженном слое, позволяющее иметь практически одинаковую температуру во всем объеме реактора и регенератора, что упрощает конструктивное оформление узла отвода избыточного тепла из регенератора. Кроме того, в последние годы в связи с разработкой и использованием в крекинг-процессах высокоактивных цеолит-содержащих катализаторов широкое применение находят прямоточные реакторы , позволяющие крекировать сырье в разбавленной фазе катализатора.

В табл. 2 представлены данные, показывающие влияние сырья и технологии его переработки на степень аномалии вязкости битумов. Как видно, битумы, имеющие примерно одинаковую температуру размягчения • , но полученные окислением остатков разных нефтей, различаются степенью аномалии. Так, битум из нефти месторождения Галф Коаст I, являющийся в обычном представлении твердым телом, имеет характер течения ньютоновской жидкости. В то же время несколько более мягкий битум из нефти северо-восточного Техаса отличается заметной аномалией течения. При использовании одного и того же сырья битумы, получаемые перегонкой с паром или в вакууме, в меньшей степени обладают свойствами неньютоновской жидкости, чем окисленные битумы. Углубление переработки сырья, т. е. получение более высокоплавких битумов, как в процессе перегонки, так и в процессе окисления приводит к повышению аномальности битумов, причем в случае окисления это влияние существеннее. Степень окисления, определяемая, например, разностью температур размягчения битумами сырья, оказывает большое влияние на аномалию течения битума: при окислении до одинаковой температуры размягчения гудронов разной вязкости, полученных из одной нефти, наиболее ярко вы-

Примем условно бензин за индивидуальный углеводород, имеющий с ник одинаковую температуру кипения. По табл. 8. 3 температуру кипения 99° С имеет углеводород С7Н1в . По табл. 8. 3 давление насыщенных паров и-гептана равно 514 мм рт. ст. при температуре 86° С. Следовательно, температура верха ректификационной колонны при подаче в нее водяного* пара снизится от 99 до 86° С, т. е. водяной пар понижает температуру кипения нефтепродуктов.

Возвращаясь к теории вопроса, следует указать, что в тех случаях, когда между температурой вспышки масла и легкой примеси: к нему имеется большая разница, природа или сорт тяжелого масла не играет роли, т. е. какова бы ни была его температура вспышки, одинаковые количества легкой примеси показывают одинаковую температуру вспышки. Это понятно, потому что вспышка определяется упругостью пара легкой примеси при данной температуре, и тяжелое масло, обладающее малой упругостью пара, является только как бы передатчиком тепла. Для трех исследованных масел Бородулин получил следующие данные :

Полученные данные показывают, что при одинаковом режиме очистки рафинаты 380-470°С и 400-460°С по сравнению с рафинатом 340-480°С имеют близкий показатель преломления, одинаковую температуру застывания, индекс вязкости возрос на один пункт. При этом'выход рафината 380-470°С и 400-460°С увеличился на 5%. Рафинат 400-460°С по сравнению с рафинатом 380-470°С имеет большую вязкость при 100вС и больший выход рафината.

Передача тепла теплопроводностью через многослойную плоскую стенку. По аналогии с предыдущим рассмотрим передачу тепла теплопроводностью через плоскую многослойную стенку , состоящую из п слоев. Будем считать, что смежные соприкасающиеся поверхности имеют одинаковую температуру. Согласно уравнению , можно записать для каждого слоя следующие выражения:

Равновесные паровая и жидкая фазы имеют одинаковую температуру и поэтому на изобарных температурных кривых равновесные составы фаз будут определяться точками пересечения горизонталей, отвечающих определенным температурам, с линиями кипения и конденсации. Так, температуре кипения ^ отвечают равновесные составы х{ и z/J, определяемые точками Аг и f^, температуре ^ — составы хз и г/2, соответствующие точкам Аг и Вг, и т. д.

Геометрическое место точек, имеющих одинаковую температуру, называется изотермической поверхностью. Температуры изменяются в направлении от одной изотермической поверхности к другой, причем наибольшее изменение температуры происходит по нормали к изотермическим поверхностям. Предел отношения изменения температуры Д? к расстоянию между изотермическими поверхностями по нормали Arc называется температурным градиентом и обозначается символом grad t град/м. Очевидно, что

смесь на основе парафинового углеводорода. Самую меньшую разницу дает смесь на основе ароматического углеводорода. Для данного вещества, образующего азеотропную смесь, и трех углеводородов с одинаковой точкой кипения приведенное выше соотношение показано на рис. X. 64. Эти диаграммы иллюстрируют предполагаемую разницу в точках кипения для бинарных азеотропных смесей, образованных между данным веществом и углеводородами, имеющими одинаковую температуру кипения.