Главная -> Словарь

Однократной обработке

Процесс однократной конденсации протекает аналогично процессу однократного испарения. Если охлаждать перегретые пары, отвечающие точке Вз, то в точке Вг при температуре ti выделится первая капля конденсата, имеющая состав хг, а состав паров определится абсциссой г/2. При дальнейшем охлаждении паров до температуры t часть их сконденсируется, причем выделившаяся жидкость будет иметь состав х, а пары будут иметь состав у. При температуре ti пары полностью сконденсируются и состав конденсата совпадает с составом исходных паров уг = ха, а последний пузырек паров будет иметь состав у\.

Расчет однократной конденсации ведется по тем же уравнениям и , причем 1 — е будет доля сконденсировавшейся жидкости, а. е — доля несконденсировавшихся паров.

Расчет однократной перегонки. Расчет процесса однократной перегонки обычно проводится с целью определения доли отгона е при однократном испарении или доли конденсации при однократной конденсации смеси и состава образовавшихся фаз z/i и Xi для заданных условий разделения Т я Р.

Расчеты проводили для давлений от 1,0 до 3,5 МПа и для температур от 0 до —50 °С. Для этих условий определяли степень извлечения компонентов газа Q—C5+Bblcurae от потенциала в процессе однократной конденсации. Результаты расчетных исследований приведены на рис. III.27. Как видно из рисунка, при условии примерно одинаковой степени извлечения пропана как целевого компонента извлечение легких углеводородов при Р = 1,0 МПа и t = —40 °С примерно в 1,5 раза меньше, чем при 3,5 МПа и t = — —10 °С. Это подтверждает положение о том, что с повышением

С помощью алгоритма однократной конденсации рассчитывают

Алгоритм расчета однократной конденсации является одним из самых распространенных при расчетах технологических процессов газопереработки. Поэтому очень важно, чтобы алгоритм и программа расчета процесса однократной конденсации были стабильными и абсолютно защищенными от ошибок.

Процесс однократной конденсации может протекать при известных температуре и давлении входного потока или при температуре, отличной от температуры входного потока за счет подвода — отвода тепла . Может быть второй случай , когда температура входных потоков неизвестна, но известна их энтальпия. Два последних случая объединяет одно общее условие:

Перед расчетом процесса однократной конденсации или испарения необходимо определить фазность системы. Если система находится в однофазном парообразном состоянии, то процесс ОИ невозможен. Определение фазности системы необходимо также в'процессе многих^расчетов, в которых требуется знать энтальпию системы, теплофизические свойства и др. Фазность, агрегатное состояние системы можно определить с помощью констант фазового равновесия, используя следующие соотношения .

Определив фазность системы и убедившись в том, что прс^ однократной конденсации или однократного испарения приступают к расчету самого процесса.

Блок-схема расчета однократной конденсации — процесса ОК— ОИ, если известны температура и давление процесса.

Для начала расчета необходимо задаться значениями температур в сепараторах 8 и 9 . Чтобы предварительно задать температуру ti, необходимо просчитать процесс однократной конденсации для газа данного состава при заданных давлении и нескольких температурах в интервале от точки кипения до точки росы и построить график зависимости степени извлечения целевого компонента от температуры. На этом графике по заданной степени извлечения определяют предварительное значение темпе-

100°С достигает равновесных значений. Активированный водой хлорид алюминия заметно повышает скорость перегруппировки а- и р-углеродных атомов. Значительно более активным оказался катализатор А1Вг3-НВг: при однократной обработке глубина перегруппировки достигла 44% .

лоты . После этого добавлялиЗО—40мл соляной кислоты и раствор переливали в мерную колбу емкостью 500 мл. При однократной обработке платина растворялась не полностью, поэтому се обрабатывали несколько раз свежими порциями царской водки до полного растворения всей навески. Затем соляной кислотой раствор был доведен до метки. Из этого стандартного раствора, который содержал платину в концентрации 200 у/мл , путем разбавления соляной кислотой были приготовлены эталонные растворы с содержанием платины 0,5, 1, 2, 3, 4, 5, 6, 8 и 10 у/мл. Кислотность всех растворов была одинакова.

Методы разделения, основанные на однократной обработке сырья растворителем и последующего разделения мальтенов, чрезвычайно трудоемки и малопроизводительны, поэтому они неоднократно усовершенствовались.

Образование карбамидного комплекса с целью фракционирования было применено Шленком для разделения парафинов, входящих в состав смазочных масел. Подавая все необходимое количество карбамида двумя порциями, он получил две фракции парафинов с температурами застывания 46 и 62° С. В связи с тем, что при однократной обработке избытком карбамида смеси технических парафинов нельзя отделить достаточно селективно парафиновые углеводороды с прямой цепью от остальных углеводородов, Ломмерцхеймом было проведено разделение технического парафина осаждением комплекса при добавлении небольших порций карбамида. В качестве сырья использовали парафин, выделенный из веретенного и машинного масел, и парафин других сортов. В качестве растворителей применяли: для карбамида — метанол, для технического парафина — бензин с большим содержанием изопарафиновых углеводородов. К бензиновому раствору технического парафина отдельными порциями прибавляли насыщенный раствор карбамида в метаноле. После удаления образовавшегося комплекса добавляли новую порцию раствора карбамида. По описанной методике можно разделить технический парафин на парафиновые углеводороды с прямой цепью и на углеводороды различной степени разветвлен-ности.

Как показали исследования, при однократной обработке масла карбамидом в данных условиях не получается оптимальная температура застывания депарафинизата. После повторной обработки карбамидом получается масло с температурой застывания на 4—6° ниже, чем после однократной обработки. Это, вероятно, связано с тем, что .в первую стадию не вовлекаются в комплекс углеводороды с малоразветвленными цепями. Этому, по-видимому, препятствуют углеводороды, содержащие нормальные парафиновые цепи.

В отличие от дизельного топлива сернистое трансформаторное масло экстрагировало из солянокислых растворов только золото ; Pd, Pt, Ir, Rh, Ru, Ag, присутствующее в растворе в виде AgClj, а также неблагородные металлами им не экстрагируются. При однократной обработке раствора, содержащего 1,87 г/л Аи, двумя объемами трансформаторного масла золото извлекалось из водной фазы практически количественно, причем изменение концентрации НС1 с 5 до 80 г/л не влияет на экстракцию золота. Емкость экстрагента по золоту при концентрации в водной фазе 1 г/л, втрое ниже, чем у дизельного топлива. При разбавлении масла тетрадеканом коэффициент распределения золота пропорционален концентрации масла в первой степени.

Методы разделения, основанные на однократной обработке сырья растворителем

При прочих равных условиях скорость крекинга зависит от температур выкипания перерабатываемого сырья, а также и от химической природы последнего. Табл. 31 содержит данные по крекингу различных фракций одного и того же сырья при температуре 425° С, в продолжение 1 часа при однократной обработке. Выходы бензина и всех вновь образовавшихся фракций, имеющих температуры выкипания ниже и выше пределов выкипания перерабатываемого сырья, приведены в табл. 31.

изопропило:вом спирте в соотношении 8 : 1 к сырью. Таким путем были выделены концентраты циклогексана с суммарным содержанием «афтенов 75—92%, в которых циклогексан составляет 65—66%. При однократной обработке фракции 75—85°С новодмитриевскои нефти выход циклогексана от его потенциального содержания составляет 60%, а при двухкратной — 80%.

от 19,5 до 32,7о/о при однократной обработке. Содержание циклогексана в концентратах колеблется от 25,7% до 68,8%. Наименьшим содержанием циклогексана из всех исследованных нами нефтей характеризуется концентрат из фракции 65—85° анастасьевской нефти. Он содержит 25,7% циклогексана из об-ш.его количества иафтенов — 79J %. Это находится в 'полном соответствии с углеводородным составом исходного бензина ана-с'та'сьевской нефти, иотарый содержит только 0,33% циклогексана и 0,5% метилциклогексана . Анастась-евский бензин характеризуется высоки.м содержанием изопара-финовых углеводородов и практическим отсутствием алканов аюрмального строения. Этим и объясняется также мак-оималь'ное содержа'ние изоалканов в концентрате, выделенном из анастасьевского бензина.

37,5% уксусной кислоты позволяет извлечь из нефти около 10% -/VocH- Влияние кратности обработки нефти на степень извлечения азотистых соединений изучено с использованием смеси с массовым соотношением реагентов H2SO4 : СНдСООН : ЩО = 25 : 60 : 15. Показано , что около 62% основного азота и 43% слабоосновного от суммы азотистых соединений, извлеченных при 10-кратной обработке нефтяного сырья, переходит в концентрат на первой ступени экстракции. С целью выяснения вопроса, какие нефтяные компоненты являются источником азотистых оснований, извлекаемых при однократной обработке нефти уксус-но-кислым раствором серной кислоты, экстракции были подвергнуты гексановые растворы углеводородов, смол и бензольный раствор асфальтенов, составляющих эту же нефть. Данные эксперимента показали, что при однократной экстракции азотистые основания углеводородной части нефти