Главная -> Словарь

Однократной перегонки

После однократной обработки газ-ойля с таким удельным весом получается: бензина 34,5%, масла для рисайклинга 50%, мазута 9,5%^ потери 6,2%., ,.

исследовать также и экстракты , приходится работать по первому или второму способу, применяя в качестве растворителей анилин или фенол и удаляя их соответственно при помощи растворов кислот или щелочей . Необходимо иметь в виду, что все описанные способы, построенные по принципу однократной обработки, не могут дать достаточно четкой фракционировки. Для достижения ее необходимо разработать такой прибор, в котором многократная экстракция проводилась бы по принципу противотока с рециркуляцией.

Как показали исследования, при однократной обработке масла карбамидом в данных условиях не получается оптимальная температура застывания депарафинизата. После повторной обработки карбамидом получается масло с температурой застывания на 4—6° ниже, чем после однократной обработки. Это, вероятно, связано с тем, что .в первую стадию не вовлекаются в комплекс углеводороды с малоразветвленными цепями. Этому, по-видимому, препятствуют углеводороды, содержащие нормальные парафиновые цепи.

Эффективность найденных условий извлечения сульфидов была подтверждена данными, полученными при работе с различными среднедистиллятными фракциями, температуры выкипания которых не выходят за пределы 125— 400 °С . Чтобы извлечь сульфиды данной группы, достаточно на каждой ступени лишь однократной обработки нефтяной фракции экстрагентом определенной концентрации. Повторная обработка фракции водной серной кислотой такой же концентрации не вызывала изменений — сульфиды иного строения не извлекались. Напомним, что деароматизация нефтяных фракций осуществляется лишь путем многократной экстракции при объемном отношении экстра-гента к сырью от 3 : 1 до 9 : 1 .

Метод был проверен на дизельных топливах, полученных с трех нефтеперерабатывающих заводов. После однократной обработки дизельных тошшв, полученных из сернистых и высокосернистых нефтей различных месторождений, 86% -ной серной кислотой по описанному выше режиму достигнуты следующие результаты:

В пятой главе приводится способ подготовки механически обработанных образцов и методы седиментационного и рентгеновского анализов. Частицы порошка в дезинтеграторе подвергаются действию нескольких мощных ударов и, согласно расчетам, покидают его рабочую камеру за время порядка 0,01 с. Образцы с различной продолжительностью механической обработки получены повторным пропусканием порошков через рабочую камеру. Образцы нумеровались так, что номер образца N и продолжительность обработки t связаны соотношением t = 0,01-N. Седиментационным анализом на центрифугальном СВ-3 и фотоэлектрическом «Lumosed» седиментографах установлено, что для исследованных веществ процесс измельчения в дезинтеграторах и центробежных мельницах завершается практически сразу после однократной обработки, в результате которой размеры частиц уменьшаются для разных веществ в 100 - 300 раз. Наблюдаемые особенности измельчения указывают, что для всех исследованных кристаллов скорости соударений порядка 200 - 300 м/с достаточны для скоростного измельчения до размеров зерен

Исследование смеси ВаО2, СиО и Y2O3 показало, что пики на кривых ДТА появляются сразу после первой же обработки в дезинтеграторе, причем интенсивность этих пиков зависит от продолжительности механического воздействия. Твердофазный синтез сверхпроводящего металлоокси-да YiBa2Cu3Oy с использованием вышеприведенной механически активированной смеси показал, что существенное снижение температуры синтеза и улучшение однородности образцов наблюдается уже после однократной обработки исходной смеси реагентов, что указывает на эффе-

В седьмой главе на примере элементной серы изложены результаты применения метода механической активации для получения практически полезных продуктов. Накопление серы на предприятиях нефтяного и газового комплекса, а также ценные свойства серы делают этот материал привлекательным для практического применения. Ограниченные на сегодня возможности использования элементной серы в традиционных сырьевых направлениях , а также возрастающие объемы накапливающейся нефтегазовой серы делают особо актуальной задачу поиска рациональных путей ее применения. Работа является попыткой расширения области применения серы посредством перевода ее в высокодисперсное состояние осаждением из растворов. Для решения этой задачи на первом этапе был использован метод механической активации элементной серы в дезинтеграторе, далее механически активированная сера растворялась в водном растворе гидроокиси кальция путем термической обработки. Установлено существенное ускорение перехода механически активированной серы в раствор в составе полисульфида кальция. Обнаружена также возможность уменьшения количества не вступивших в реакцию компонент в три-четыре раза после однократной обработки и полное использование исходных компонент в результате двукратной обработки.

3. Показано, что интенсивная механическая обработка кристаллических веществ в дезинтеграторе или центробежной мельнице приводит к завершению стадии измельчения практически сразу после однократной обработки, в результате чего твердое вещество фрагментируется на частицы микронных размеров. В дальнейшем структурные изменения переходят на уровень кристаллитов и проявляются для всех изученных материалов в виде осцилляционной зависимости уширения рентгеновских

7. В процессах твердофазного синтеза YiBa2Cu3Oy с использованием механически активированных ВаСЬ, СиО, У2Оз получено существенное уменьшение температуры синтеза. Установлена достаточность однократной обработки смеси в дезинтеграторе, что указывает на эффективность применения дезинтегратора в качестве активатора реакций неорганического синтеза.

Дяя исследования влияния обработки топлива электрическим полем на некоторые его характеристики I л топлива непрерывно, в течение 45 мин, прокачивался через электроочиститель по замкнутому циклу со скоростью 2,4*10 м/с при t, = +25°С,и напряжении на электродах 9 кВ. Суммарное время обработки электрическим полем каждого единичного объема топлива составило 5 мин, т.е. превышало время однократной обработки в 50 раз. При этом предполагалось, что увеличение длины очистителя в 10 раз при переходе к натурному образцу приведет к росту времени обработки приблизительно в 5 раз. Эта диспропорция объясняется нелинейным повышением эффективности работы очистителя с увеличением его длины. В расчете времени обработки также полагали, что топливо о моментэ его получения "до сгорания в двигателе будет очищаться на различных этапах десятикратно. Дяя исключения ошибки за счет различной чистоты^ топливо в состоянии поставки и обработанное электрическим полем фильтровалось чере.з биологический фильтр.

Пластинчатый парафин содержит в основном парафиновые углеводороды С)))8 — €28 наряду с небольшим количеством высокомолекулярных парафинов изостроения главным образом с одной боковой цепью. Суммарный парафин, выделяемый из сырой смолы, не обнаруживает такой поразительной однородности состава. При деструктивной перегонке происходит расщепление парафинов изостроения, и, следовательно, содержание парафинов в продукте снижается. Парафин иэ сырой смолы, не подвергнутой деструктивной перегонке, состоит из изопарафиновых углеводородов с 23—26 углеродными атомами в молекуле и парафиновых углеводородов нормального строения с 26— 28 углеродным-и атомами. После однократной перегонки парафины изостроения содержат уже только 21—24 углеродных атома, а большая часть изопарафинов распадается, давая дополнительные парафиновые углеводороды нормального строения с меньшим числом углеродных атомов. При вторичной перегонке этот процесс продолжается. Число углеродных атомов в молекулах парафинов изостроения составляет всего 18—22 и в парафиновых -нормального строения 21—26. После третьей перегонки парафин содержит углеводороды изостроения с 20— 21 углеродным атомом и парафиновые углеводороды нормального строения с 18—25 атомами углерода. Следовательно, при деструктивной перегонке состав твердых парафинов претерпевает глубокие изменения. Содержание парафиновых углеводородов изостроения уменьшается, наряду с этим происходит и частичное разложение парафиновых углеводородов нормального строения.

2.5.. Эмпирические методы расчета однократной перегонки нефтяных смесей 66

2.6. Особенности расчета однократной перегонки мазута..... 74

При многократной перегонке жидких смесей остаток однократного испарения предыдущего процесса нагревается до более высокой температуры, после чего паровая фаза однократно отделяется от жидкости, т. е. многократная перегонка состоит из повторения процесса однократной перегонки по отношению к остатку предыдущего процесса. Аналогичным образом организуется процесс многократной перегонки паровых смесей.

В настоящее время в технологии нефтегазопереработки для процессов однократной перегонки и ректификации нефтяных смесей используется обобщенное их наименование: первичная перегонка нефти, перегонка мазута, вторичная перегонка бензинов и т. д.

Однократная перегонка осуществляется испарением или дросселированием жидкой смеси. На рис. 1-21 показаны варианты схемы процесса однократной перегонки. При однократном испарении исходную жидкую смесь непрерывно подают в подогреватель 1, где она нагревается до заданной температуры, соответствующей определенной доле' отгона смеси при фиксированных значениях давления и температуры, затем парожидкостная смесь поступает в адиабатический сепаратор 2, где паровая фаза отделяется от жидкой. Пары конденсируются и охлаждаются в конденсаторе 3 и в виде дистиллята поступают в емкость 4. Дистиллят из емкости и остаток из сепаратора после охлаждения непрерывно отводятся с установки.

Рис. 1-21. Схема процесса однократной перегонки жидких смесей испарением

Кривые ОИ занимают вполне определенное положение относительно кривых ИТК и стандартной разгонки . Поскольку процесс однократной перегонки является наименее эффективным процессом разделения, кривые ОИ имеют минимальный угол наклона, т. е. аои% отгона фракций.

Расчет однократной перегонки. Расчет процесса однократной перегонки обычно проводится с целью определения доли отгона е при однократном испарении или доли конденсации при однократной конденсации смеси и состава образовавшихся фаз z/i и Xi для заданных условий разделения Т я Р.

Расчетные уравнения равновесного процесса однократной перегонки при дифференциальном методе представления состава нефтяных смесей имеют следующий вид:

При расчете изотермического процесса однократной перегонки нефтяных смесей в присутствии перегретого водяного пара или другого инертного агента, полностью переходящего в паровую фазу, используют также уравнение , однако при этом необхо-