Главная -> Словарь

Обеспечения достаточной

Узкий фракционный состав бензольной и ксилольной фракций объясняется необходимостью иметь в сырье установок каталитического риформинга максимальное содержание соответственно беи-золо- и ксилолобразующих углеводородов. В табл. VI. 1 приведены допустимые содержания примесей в узких бензиновых фракциях, показывающие необходимость обеспечения достаточно высокой четкости ректификации.

ми свойствами, превышающими по крайней мере одно поколение существующего класса качества и некоторое время находится на рынке вне конкуренции. Очевидно, что мелкие компании по производству масел из-за отсутствия научно-технического потенциала и средств не в состоянии представить на рынок существенно новых продуктов. Крупные нефтекомпании утверждают, что их продукция, кроме того, отличается и большей степенью гарантии высокого качества и постоянства показателей качества. Это обусловлено некоторыми причинами. Крупные компании имеют свои собственные нефтепромыслы и нефтеперерабатывающие заводы и это позволяет им применят базовые масла и другие компоненты постоянного состава и свойств. В то время как мелкие производители чаще всего занимаются только смешиванием компонентов масел, покупаемых от других фирм и не могут гарантировать постоянства показателей качества. После изменения компонентов или поставщиков компонентов, необходимо заново проверять соответствие масла определенному классу, что довольно дорого и часто недоступно для мелких производителей. Конечно, нельзя утверждать, что продукты мелких фирм недоброкачественные. В настоящее время создана система обеспечения достаточно высокого качества и для продукции мелких фирм . Кроме того, мелкие фирмы утверждают, что основу рынка составляют не новые масла наивысшего качества, а привычные, знакомые для потребителя и достаточно хорошие продукты. Основная проблема состоит в том, чтобы своевременно, гибко отреагировать на любые изменения требований местного рынка и это лучше всего могут сделать мелкие поставщики масел.

Перколяция заключается в пропускании очищаемого масла через цилиндрический сосуд, заполненный соответствующим адсорбентом. На качество перколяционной очистки влияет эффективность контактирования масла- с адсорбентом, зависящая от размера гранул адсорбента, от температуры и вязкости масла, причем с возрастанием этих величин качество очистки снижается. Требование одновременно снижать и температуру и вязкость масла не может быть выполнено ввиду взаимосвязанности этих показателей, поэтому оптимальную температуру процесса выбирают минимально возможной для обеспечения достаточно низкой вязкости масла. Перколяционную очистку применяют при регенерации отработанных масел, а также в конструкциях химических фильтров, которые иногда устанавливают в системах смазки крупных дизелей, и при использовании так называемых термосифонных фильтров на масляных трансформаторах . Термины «химический фильтр» и «термосифонный фильтр» неточны, так как указанные устройства представляют собой по существу адсорберы. В настоящее время разработаны термосифонные фильтры, вмещающие от 1 до 200 кг адсорбента в зависимости от мощности трансформатора и места его установки. Циркуляция масла в системе происходит непрерывно под влиянием разности температур в различных точках адсорбера и бака трансформатора. При использовании

При ведении процесса обессоливания нефти на ЭЛОУ возможны различные отклонения от заданного технологического режима. Эти отклонения могут быть вызваны разными причинами. Основной из них является изменение качества поступающей на ЭЛОУ нефти. Так, повышение содержания солей в сырой нефти без соответствующего изменения отдельных параметров технологического режима приводит к ухудшению, результатов обессоливания. В таком случае для достижения необходимого качества обессоливания, как правило, требуется интенсификация промывки нефти, достигаемая увеличением количества промывной воды и повышением степени ее перемешивания с нефтью. В свою очередь, для обеспечения достаточно быстрого расслоения водонефтяной эмульсии в электроде-гидраторах при более интенсивном перемешивании нефти с водой обычно требуется увеличить подачу деэмульгатора. Более высокая подача де-эмульгатора требуется также в случае поступления на установку нефти с повышенным содержанием воды и механических примесей, как это часто бывает при поступлении на ЭЛОУ нефти с низа вновь подключаемого резервуара. Увеличение подачи деэмульгатора требуется также и при поступлении на установку нефти, способной образовывать с водой более стойкую эмульсию.

На различии, главным образом, растворимостей углеводородов в материале мембраны основано разделение алканов и аренов. Мембрана может быть получена, например, из винилиденфторида, пластифицированного 3-метилсульфоленом, повышающим скорость диффузии бензола в -15 раз . Роль пластификатора полимерной пленки могут выполнять и такие селективные растворители, как диметилформамид или диметилсульфоксид . Преимущество этого способа по сравнению с экстракцией состоит в значительно меньшем расходе растворителя, содержание которого в смеси составляет всего 5—6 %. Скорость диффузии обратно пропорциональна толщине мембраны, поэтому для обеспечения достаточно высокой производительности обычно используют тонкие пленки , толщина которых определяется механической прочностью материала.

На практике наблюдается сильное влияние влажности кокса на работу размольного оборудования, а также на дисперсность получаемого кокса, поскольку влажность непрокаленного нефтяного кокса, поступающего на измельчение, в зависимости от способа хранения и атмосферных условий колеблется в значительных пределах. Было показано , что при получении порошков коксов промышленных помолов для обеспечения достаточно стабильной дисперсности кокса допускается колебание в нем влажности в пределах 0,3—1 %. При большей влажности интенсивность1' измельчения сильно падает вследствие слипания порошка.

фильтрующие элементы для обеспечения достаточно эффективной

охлаждения с перепуском необходимо для обеспечения достаточно

95 ккал/кг). Поэтому для обеспечения достаточно быстрого про-

Дегидрирование борнеолов проводят при температуре 180— 200°С. Реакция сопровождается поглощением тепла в количестве около 55—60 кДж прореагировавшего борнеола или соответственно около 350—400 кДж/кг . Поэтому для обеспечения достаточно быстрого процесса важен не только подогрев аппарата до заданной температуры, но и восполнение поглощенного тепла. Обычно обогрев аппарата осуществляют через рубашку водяным, паром с давлением около 20 ат или другим теплоносителем. В качестве теплоносителя одно время применяли тяжелые цилиндровые масла с высокой температурой вспышки, ныне применяют высокотемпературный органический теплоноситель —смесь дифе-нила и дифенилоксида. Во избежание кристаллизации камфары в трубах, кранах и других соединениях, их также обогревают до температуры около 200°С.

На различии, главным образом, раство-римостей углеводородов в материале мембраны основано разделение алканов и аре-нов. Мембрана может быть получена из винилиденфторида, пластифицированного 3-метилсульфоленом, повышающим скорость диффузии бензола в 15 раз. Роль пластификатора полимерной пленки могут выполнять и такие селективные растворители, как диметилформамид или диметил-сульфоксид. Преимущество этого способа по сравнению с экстракцией состоит в значительно меньшем расходе растворителя, содержание которого в смеси составляет всего 5-6 %. Скорость диффузии обратно пропорциональна толщине мембраны, поэтому для обеспечения достаточно высокой производительности обычно используют тонкие пленки , толщина которых определяется механической прочностью материала.

Для обеспечения достаточной поверхности зеркала испарения и объема парового пространства расстояние от верха сливной перегородки до верхней части корпуса 1 принимают не менее D/3. Уровень жидкости в подогревателе поддерживается сливной перегородкой 9, имеющей зубчатую кромку для равномерного перелива жидкости. Трубчатые пучки 3 такие же, как у теплообменников с плавающей головкой или с U-образными трубами, причем диаметр неподвижной трубной решетки несколько больше; это необходимо для того, чтобы плавающая головка в собранном виде могла свободно пройти через горловину 4 при демонтаже.

Если вместо воздуха взята вторая жидкость — битум, то происходящие явления, в сущности, не меняются, но смачивание становится избирательным и зависит от природы поверхности твердого тела. Практически для обеспечения хорошей смачиваемости поверхности материала битумом и последующей адгезии битума адсорбированную на поверхности воду удаляют высушиванием минерала при температуре около 150°С. При .более низкой температуре смешения битума и минерала для обеспечения достаточной адгезии следует применять соответствующие добавки, влияющие на поверхностные взаимодействия.

При активировании глины серной кислотой не обязательно применять свежую кислоту. Для этой цели пригодна регенерированная кислота от процессов очистки нефтепродуктов, содержащая не более 1—2 % углерода, считая на серную кислоту . Для обеспечения достаточной механической прочности таблетки активированной глины должны подвергаться сжатию под высоким давлением, порядка 20—40 МПа. Режим теплового активирования определяется условиями процессов каталитического крекинга и регенерации отработанной активированной глины, причем, как правило, после промывок глина переносится па полотняные фильтры и сушится при комнатной температуре до воздушно-сухого состояния. Сушку можно ускорить, выдерживая отжатую на фильтре глину в сушильном шкафу при температуре 100 °С, но при этом глину нужно предварительно таблети-ровать.

Большое значение для всех дизельных тошшв имеет их вязкость. Малая вязкость при низких температурах необходима для обеспечения достаточной скорости протекания в топливопроводах, а такте для удовлетворительной работы топливных насосов и обеспечения надлежащей производительности фильтровальных тканей и сеток.

Для обеспечения достаточной скорости теплопередачи и снижения коксооб-разования массовая скорость сырьевого потока в трубах пирозмеевика должна составлять не менее 100—120 кг/. Однако во избежание чрезмерного абразивного износа коммуникаций и аппаратуры линейная скорость пирогаза на выходе из змеевика не может превышать 300 м/с. Перепад давления в пирозмеевике должен быть небольшим, так как в противном случае возрастает давление в зоне реакции, что приводит к снижению селективности и усилению отложения кокса. Перепад давления по длине радиантной части змеевика ограничен 0,1—0,15 МПа, а давление на выходе из змеевика должно быть не выше 0,2—0,25 МПа. \ /На современных этиленовых установках применяют пиролизные печи, специально сконструированные для условий жесткого пиролиза. Они характеризуются вертикальным расположением труб радиантного змеевика в виде однорядного экрана с двухсторонним облучением. Проход по;^ трубам радиантного змеевика организован в виде нескольких параллельных потоков . Каждая секция состоит из .'нескольких труб , соединенных калачами. Вертикальное положение труб змеевика обеспечивается с помощью направляющих штырев, приваренных к Калачам и укрепленных во втулках с сальниковым уплотнением, расположенных под радиантной камерой. Длина" трубы колеблется от 6 до 16 м, диаметр — от 75 до 150 мм в зависимости от принятой конструкции печи, заданных расходов сырья, времени пребывания в зоне реакции и других технологических условий.^ Схематичное изображение высокотемпературной пиролизной печи , разработанной фирмой Lummus , приведено на рис. 2.26.

Эффективность антиокислителя определяется скоростью взаимодействия его молекул с радикалами, ведущими реакцию, и, следовательно, зависит и от свойств этих радикалов, т. е. от состава и свойств окисляющегося топлива. В связи с этим и концентрация антиокислителя, необходимая для обеспечения достаточной стабильности топлива, меняется в зависимости от его состава, условий окисления и типа антиокислителя.

стоит из кожуха 1 и одного — трех трубчатых пучков 4. Для обеспечения достаточной поверхности зеркала испарения и объема парового пространства расстояние от верха сливной перегородки 9 до верхней части кожуха / принимают не менее 1/3 диаметра кожуха. Уровень жидкости в испарителе поддерживается сливной перегородкой 9, имеющей зубчатую кромку для равномерного перелива жидкости. В испарителях с паровым пространством применяют такие же трубчатые пучки, как у аппаратов с плавающей головкой или U-образными трубками. При этом диаметр неподвижной трубной решетки несколько больше, что необходимо для того, чтобы плавающая головка в собранном виде могла свободно пройти через горловину 5 при демонтаже.

Из габл.З следует,что включение в схему процесса термического крекинга тяжелого газойля коксования позволяет исключить выработку фракций,выкипающих выше 350°С,увеличить выработку моторных тошшв и кокса. Для обеспечения достаточной глубины крекинга применяется разработанная нами печь с регулируемым профилем подъема температуры.

При улучшении смачивания краевой угол уменьшается. Если а0; отсюда а2,зсп,з- Следовательно, при смачивании поверхностная энергия системы уменьшается. - Если вместо воздуха взята вторая жидкость — битум, то происходящие явления, в сущности, не меняются, но смачивание становится избирательным и зависит от природы поверхности твердого тела. Практически для 'обеспечения хорошей смачиваемости поверхности материала битумом и последующей адгезии битума адсорбированную на поверхности воду удаляют высу-.шиванйем минерала при температуре около 150°С. При более низкой температуре смешения битума и минерала для обеспечения достаточной адгезии следует применять соответствующие добавки, влияющие на поверхностные взаимодействия.

Из представленных экспериментальных данных, полученных в условиях коксовой батареи В следует, что принимаемое в конструкторских расчетах давление коксования на стены камер на уровне 7-10 кПа для батарей подобного типа является заниженным. Для обеспечения достаточной прочности простенков коксовых батарей с высотой камер 7 метров и шириной 410 мм при коксовании угольных шихт, типа применяемой на НТМК, необходимо принимать уровень давления по крайней мере с 1,5-кратным запасом от экспериментально установленного, то есть около 25-30 кПа. Этот важный вывод следует принять еще и потому, что, во-первых, давление на стены камер замерялось не в самом опасном месте - против третьего отопительного канала; можно с уверенностью утверждать, что при установке прибора в местах наибольшей насыпной плотности угольной шихты -у пода под загрузочными люками, давление возрастет, по крайней мере пропорционально увеличению ее плотности; во-вторых, период коксования во время опытов был существенно

Для обеспечения достаточной поверхности зеркала испарения