Главная -> Словарь

Одновременном повышении

5 При одновременном получении на установке каталитического рнформннга бензола, толуола, ксилолов, сольвента и бензина-растворителя распределение затрат между ними производить на основе следующих коэффициентов:

Был запроектирован закалочно-испарительный аппарат тепло-обменного типа для охлаждения пирогаза с 830 до 400° С при одновременном получении пара давлением около 35 am. В передней части аппарата газ быстро охлаждается с 830 до 730° С. При скорости газа пиролиза в зоне закалки 135—150 м/сек длительность пребывания в ней газа составляет только 0,006—0,007 сек. При температурах ниже 700° С убыль этилена за счет вторичных реакций ничтожна, но и последующее охлаждение газа в теплообменнике с 730 до 400° С происходит в течение всего лишь 0,025—0,028 сек.

Реактивное топливо рекомендуется получать только из пря-могонного сырья,типа вакуумных газойлей, предпочтительно использовать парафинистое сырье. При одновременном получении бензина и реактивного топлива по стандартной двухступенчатой схеме можно получить примерно 45— 55 мас.%** реактивного топлива. Одним из наиболее распространенных направлений гидрокрекинга дистиллятного сырья является получение максимального выхода бензина.

одновременном получении нескольких ароматических углеводородов фракционный состав- должен быть расширен — например для выработки бензола, толуола и ксилолов используют фракцию 62— 140°С. Выход ароматических углеводородов в процессе риформинга также в значительной степени определяется фракционным составом исходного сырья. Так, при риформинге фракций 105—212 °С, 82—110°С и 93—110°С выход толуола был соответственно равен 10, 28,2 и 32,6 вес. % . Более подробно влияние фракционного и углеводородного состава сырья на выход и качество продуктов каталитического риформинга рассмотрено в гл. V—VII.

В последнем случае при направлении процесса риформинга для получения бензола используют фракцию 60—85 °С, для получения толуола — фракцию 85—110 °С и ксилолов — фракцию 105—140 °С. При одновременном получении нескольких ароматических-углеводо-родов фракционный состав сырья должен быть расширен.

При переработке углей с замкнутым по пастообразователю циклом выход жидких продуктов, выкипающих при температуре до 320 °С, составлял 55—61% при расходе водорода до 6% . Эти продукты, содержавших 10—15% фенолов, 3—5% азотистых оснований и 30—50% ароматических углеводородов, затем подвергали двухступенчатой гидрогенизации в паровой фазе на стационарном слое катализаторов гидрокрекинга. Суммарный выход бензина с октановым числом 80—85 по моторному методу достигал 35% , а при одновременном получении бензина и дизельного топлива их суммарный выход составлял около 45% в расчете ча исходный уголь; водород получали газификацией угля или полукокса.

В зависимости от назначения установки применяют бензиновые фракции с различными пределами выкипания. Для получения высокооктанового бензина используют фракции 85—180 °С и 105— 180°С;, для получения индивидуальных углеводородов: бензола фракцию,60—85°С, толуола — фракцию 85—105°С, ксилолов — фракцию 105—140°С; для получения смеси бензола, толуола, ксилолов— фракцию 62—140 °С, а при одновременном получении и ароматических углеводородов и высокооктанового бензина — фракцию 62—180 °С.,

Такое быстрое развитие процесса каталитического риформинга объясняется тем, что с его помощью удается удачно решить ряд сложных задач, возникших за последние 10—15 лет перед нефтяной промышленностью. В первую очередь это повышение детонационной стойкости низкооктановых бензинов прямой перегонки, получаемых из большинства перерабатываемых нефтей; затем обеспечение широкого развития производства весьма ценных ароматических углеводородов при одновременном получении в виде побочного продукта большого количества водородсодержащего газа с концентрацией водорода 80— 90% объемн. и выше. Наличие дешевого водорода на нефтеперерабатывающих заводах позволяет широко развивать процессы гидрогенизационного облагораживания различных нефтяных дистиллятов. Последнее приобретает особую актуальность при переработке сернистых и высокосернистых нефтей.

Реактивное топливо рекомендуется получать только из прямогон-ного сырья типа вакуумных газойлей; предпочтительно использовать парафинистое сырье. При одновременном получении бензина и реактивного топлива по стандартной двухступенчатой схеме можно получить 45—55% реактивного топлива.

одновременном получении н-парафинов 3,6 масс. % от нефте-

1. Мягкий термический крекинг - для уменьшения вязкости и точки застывания при одновременном получении дистиллятных фракций без избыточного газообразования.

Проект Нормали предусматривает новые поля Q — Н, на базе которых должны быть созданы более совершенные конструкции насосов с доведением степени унификации их узлов и деталей до 80 — 90% при одновременном повышении к. п. д. и стойкости к кавитации, уменьшении габаритных размеров и веса в сравнении с насосами по нормали Н 521 — 57.

получен из сураханской нефти , наименьший — из карачухурской нефти нижнего отдела . Повышение температуры крекинга до 450 °С сопровождается незначительным снижением выхода бензина и существенным повышением выхода ароматических углеводородов в его составе. Так, для фракции 250—300 'С из тяжелой бала-ханской нефти повышение температуры процесса от 420 до 450 °С приводит к уменьшению выхода бензина от 35,5 до 32,7 % при одновременном повышении содержания ароматических углеводородов от 43,3 до 52,7 %. Дальнейшее повышение температуры для всех фракций нежелательно, поскольку способствует образованию непредельных углеводородов, а также резко ушчличивает выход газа и кокса.

Это создает благоприятные условия использования каталитического крекинга для подготовки нефтехимического сырья при одновременном повышении производственной мощности установок без значительного снижения выхода автобензина и ухудшения его моторных свойств . Такие особенности каталитического крекинга подчеркивались flO, 16))) во второй половине 40-х годов, однако и спустя 10—15 лет не потерял остроту вопрос подбора оптимальвого режима каталитического крекинга по газу, поскольку проблемы сырьевого обеспечения нефтехимии в условиях экономической переработки нефти представляют существенный интерес.

При переработке нефти широко применяются наиболее совершенные методы, благодаря которым выход продукции постепенно увеличивается при одновременном повышении качества продуктов переработки. К числу таких методов относятся предварительная очистка сырья, применение катализаторов, обладающих повышенной активностью, гидрообессеривание нефтяных остатков и др.

Однако потребность в глубокообезмасленных высокоплавких церезинах из года в год растет. В связи с этим исследованию возможности интенсифицировать процесс обезмасливания твердых углеводородов, особенно петролатумов, посвящено много работ. Известно, что некоторые примеси и специально введенные присадки могут изменять течение и характер кристаллизации твердых углеводородов при понижении температуры, влияя как на образование центров кристаллизации, так и на последующий рост кристаллов. Использование модификаторов структуры твердых углеводородов для интенсификации обезмасливания представляет большой интерес. В этом случае без особых капитальных затрат можно значительно увеличить скорость фильтрования суспензий твердых углеводородов и, как следствие этого, увеличить производительность установки при одновременном повышении качества получаемых церезинов. Эффективность модификаторов структуры твердых углеводородов при обезмасливании зависит от их правильного выбора, который определяется природой и механизмом действия модификатора, составом и содержанием твердых углеводородов в сырье, а также структурой и содержанием в нем смолистых веществ.

Рассматривая зависимость скорости фильтрования суспензии петролатума от содержания присадки АФК, можно выделить две области, в пределах которых резко возрастает скорость фильтрования. В этих же областях наблюдается значительное изменение качества получаемых церезинов: это область малых концентраций присадки и область высоких концентраций . Больший интерес представляет область малых концентраций с точки зрения как экономики, так и протекания самого процесса обезмасливания. Скорость фильтрования суспензии петролатума в области малых концентраций в 1,8 раза выше, а содержание масла в церезине в 2 раза ниже, чем в области высоких концентраций, при одновременном повышении температуры плавления церезинов на 1—1,5°С . При обезмасливании ман-гышлакского петролатума, который отличается от петролатума, получаемого при переработке западно-сибирских нефтей, более высоким содержанием парафино-нафтеновых углеводородов и меньшим содержанием смол, для достижения максимальной скорости фильтрования необходима более высокая концентрация модификатора структуры твердых углеводородов.

Концентрация присадки от 0,01 до 0,05% , очевидно, уже достаточна для перезарядки мицелл, и на их поверхности начинает образовываться второй слой. При этом молекулы ПАВ ориентируются полярными группами внутрь мицелл, а углеводородные цепи направлены в сторону дисперсионной среды. Развитие поверхности идет очень интенсивно, и присадка, вводимая в суспензию петролатума, концентрируется преимущественно в церезине, на что указывает снижение его р„ и а при одновременном повышении этих показателей для фильтрата обезмасли-вания. Образующиеся крупные агрегаты частиц твердых углеводородов повышают проницаемость осадка на фильтре, и скорость фильтрования достигает максимальных значений. В конце этой области концентраций присадки заканчивается построение второго слоя.

Однако потребность в глубокообезмасленных высокоплавких церезинах из года в год растет. В связи с этим исследованию возможности интенсифицировать процесс обезмасливания твердых углеводородов, особенно петролатумов, посвящено много работ. Известно, что некоторые примеси и специально введенные присадки могут изменять течение и характер кристаллизации твердых углеводородов при понижении температуры, влияя как на образование центров кристаллизации, так и на последующий рост кристаллов. Использование модификаторов структуры твердых углеводородов для интенсификации обезмасливания представляет большой интерес. В этом случае без особых капитальных затрат можно значительно увеличить скорость фильтрования суспензий твердых углеводородов и, как следствие этого, увеличить производительность установки при одновременном повышении качества получаемых церезинов. Эффективность модификаторов структуры твердых углеводородов при обезмасливании зависит от их правильного выбора, который определяется природой и механизмом действия модификатора, составом и содержанием твердых углеводородов в сырье, а также структурой и содержанием в нем смолистых веществ.

Рассматривая зависимость скорости фильтрования суспензии петролатума от содержания присадки АФК, можно выделить две области, в пределах которых резко возрастает скорость фильтрования. В этих же областях наблюдается значительное изменение качества получаемых церезинов: это область малых концентраций присадки и область высоких концентраций . Больший интерес представляет область малых концентраций с точки зрения как экономики, так и протекания самого процесса обезмасливания. Скорость фильтрования суспензии петролатума в области малых концентраций в 1,8 раза выше, а содержание масла в церезине в 2 раза ниже, чем в области высоких концентраций, при одновременном повышении температуры плавления церезинов на 1—1,5 °С . При обезмасливании ман-гышлакского петролатума, который отличается от петролатума, получаемого при переработке западно-сибирских нефтей, более высоким содержанием парафино-нафтеновых углеводородов и меньшим содержанием смол, для достижения максимальной скорости фильтрования необходима более высокая концентрация модификатора структуры твердых углеводородов.

Концентрация присадки от 0,01 до 0,05% , очевидно, уже достаточна для перезарядки мицелл, и на их поверхности начинает образовываться второй слой. При этом молекулы ПАВ ориентируются полярными группами внутрь мицелл, а углеводородные цепи направлены в сторону дисперсионной среды. Развитие поверхности идет очень интенсивно, и присадка, вводимая в суспензию петролатума, концентрируется преимущественно в церезине, на что указывает снижение его рв и а при одновременном повышении этих показателей для фильтрата обезмасли-вания. Образующиеся крупные агрегаты частиц твердых углеводородов повышают проницаемость осадка на фильтре, и скорость фильтрования достигает максимальных значений. В конце этой области концентраций присадки заканчивается построение второго слоя.

количестве . Это связано с тем, что с увеличением температуры кипения фракций возрастает роль в процессе риформинга реакции дегидроциклиэации парафиновых^- углеводородов., По данным рис. 3 , при реформинге 'в жестких' условиях фракции С6 из парафиновых углеводородов образуется 12% ароматических, при риформинге фракции С7 — 33% и, наконец, при риформинге фракций С8 — 40% и С9 — 55%. При этом реакции дегидроциклизации протекают интенсивнее гидрокрекинга. Подтверждением этому служит кривая расхода водорода на гидрокрекинг, которая антибатна кривой образования ароматических углеводородов из парафинов . Так, расход водорода при переходе от фракции С6 к фракции С8 снижается с 45 до 25% отч количества водорода, выделившегося при ароматизации. С увеличением молекулярной массы исходных фракций увеличивается октановое число риформа-тов при одновременном повышении выхода бензина, что характеризует возрастание селективности процесса. Поданным рис. 4 , наибольшая и практически одинаковая селективность достигается при риформировании фракции 120 — 140 и 140 — 180 °С.