Главная -> Словарь

Оказывается недостаточной

Термическая стабильность тяжелых углеводородов позволяет нагревать нефть при атмосферной перегоике до 350—360 °С, что обеспечивает долю отгона сырья, на 5—10% превышающую сумму отбора светлых в колонне. Е'сли при этом отпаривать в низу колонны от мазута до 10—15% легких фракций, то расход избытка орошения на нижних тарелках концентрационной секции колонны увеличивается до 15—20% от расхода сырья. Однако и этого количества орошения, получаемого при таком испарении нефти и мазута, оказывается недостаточно для четкого отделения тяжелого газойля от мазута. В связи с этим предлагаются схемы перегонки с перегревом нефти или жидкости на нижних тарелках концентрационной части колонны. Рассмотрим некоторые из таких схем.

когда минимального разветвления алкильной группы оказывается недостаточно, чтобы преодолеть инертность ароматического кольца,

шину каким-либо твердым плоским предметом. При этом следят, чтобы ось .конуса не смещалась, а образовавшийся цилиндрический слой имел одинаковую толщину во всех частях. Полученный слой делят на четыре равных части с помощью делителя — крестовины, вдавливая ее в глубину слоя. Затем, не снимая крестовины, убирают весь катализатор из двух противолежащих частей. Оставшийся в двух других частях катализатор используют в качестве лабораторной пробы . Если оставшегося катализатора оказывается недостаточно, то из удаленной части отбирают дополнительное количество материала также

В случае использования нефтей с низким содержанием смо-листо-асфальтеновых веществ и ароматических углеводородов следует избегать процесса окисления, поскольку он наряду с увеличением количества асфальтенов приводит к снижению ароматических соединений в битуме, которых в итоге оказывается недостаточно. Технология получения битумов на основе таких нефтей должна включать процессы концентрирования асфальтенов и ароматических углеводородов: деасфальтизацию гуд-ронов, экстракцию ароматических углеводородов и др. Целесообразно также увеличивать отбор вакуумного газойля в процессе подготовки гудрона, в результате чего уменьшается доля пара-фино-нафтеновых углеводородов в гудроне. ^_/

Величину St определяют из результатов первого титрования , а величину S2 берут равной 3St — 5St. Если добавленного количества меркаптанов оказывается недостаточно, чтобы получив втор эй скачок потенциала, следует увеличить количество добавляемого топлива с известным содержанием меркаптановой серы.

В случае использования нефтей с низким содержанием смо-листо-асфальтеновых веществ и ароматических углеводородов следует избегать процесса окисления, поскольку он приводит к снижению ароматических соединений в битуме, которых в итоге оказывается недостаточно. Технология получения битумов из таких нефтей должна включать процессы концентрирования асфальтенов и ароматических углеводородов: дезсфальтизацию гудронов, экстракцию ароматических углеводородов и др. Целесообразно также увеличивать отбор вакуумного газойля в процессе подготовки гудрона, в результате чего уменьшается доля парафино-нафтеновых углеводородов в гудроне.

Процесс разработан так, чтобы особым образом содействовать протеканию крекинга. Задача состоит в том, чтобы превратить тяжелые фракции в бензин. В идеале температуры кипения продуктов крекинга должны лежать в интервале, соответствующем бензину, но технология не бывает идеальной. Во время работы установки происходит несколько процессов. Когда большие молекулы разрываются на части, то водорода оказывается недостаточно, чтобы насытить все молекулы, и поэтому некоторая часть углерода переходит в кокс, который почти целиком состоит из атомов углерода, слепленных вместе. При разрыве крупных молекул получается полный набор мелких — от метана и выше. Поскольку водорода недостаточно, многие из образующихся молекул оказываются олефинами. Если некоторые молекулы в сырье состоят из нескольких ароматических или нафтеновых циклов, соединенных вместе, они разваливаются на меньшие ароматические или нафтеновые молекулы и олефины. И, наконец, молекулы, состоящие из нескольких ароматических или нафтеновых циклов и длинных боковых цепей, как правило, теряют боковые цепи. Полученные в результате молекулы, хотя и содержат меньше атомов углерода, но оказываются более тяжелыми, то есть имеют более высокую относительную плотность. Кроме того, их температуры кипения обычно также выше. Самое смешное, что эти молекулы образуют продукт, который

Сравнение н-бутана и изобутана. Почему для повышения давления паров бензина используется именно н-бу-тан, а не изобутан? Для этого есть несколько серьезных причин. Во-первых, величина ДПР н-бутана на 19 psi ниже, чем в случае изобутана, и, следовательно, имеется возможность добавить большее количество бутана. Цена бутана обычно такова, что чем больше его можно добавить в бензин, тем лучше. Во-вторых, у изобутана есть другая область применения — алкилирова-ние, причем изобутана часто оказывается недостаточно, чтобы обеспечить потребности алкилирования, и поэтому некоторое количество н-бутана приходится перерабатывать в изобутан на установке изомеризации бутана . В-третьих, рыночная цена н-бутана обычно несколько ниже, чем цена изобутана.

Иногда водорода с установки риформинга оказывается недостаточно, чтобы удовлетворить все потребности нефтеперерабатывающего завода, например, если работает установка гидрокрекинга. Тогда водород получают на установке конверсии метана с водяным паром, которая показана на рисунке 15.2.

Если на нефтеперерабатывающем заводе работает установка алкилирования, то изобутана обычно оказывается недостаточно по сравнению с количеством пропилена и бутиленов. Если на заводе работает установка гидрокрекинга, то изобутана часто оказывается даже слишком много, и его избыток используют как компонент бензина. Если же такой установки нет, то требуется дополнительное количество изобутана. Есть две возможности — купить его или получить на установке изомеризации бутана.

ное крекирование легкой и тяжелой частей сырья в отдельных печах и вторичное отпаривание легких фракций от крекинг-остатка, которые позволили углубить отбор бензина и работать без подкачки соляровых фракций. Однако были выявлены и недостатки, к основным из которых относится то, что фактически на установке не осуществляется раздельный крекинг узких, однородных по составу фракций, так как тяжелая флегма из первой колонны, являющаяся сырьем для легкого крекинга, содержит большое количество легких, выкипающих до 350° фракций, которым следует быть в составе легкой флегмы и подвергаться крекингу в печи глубокого крекинга. Это происходит вследствие недостаточно четкого погонораздедения в колоннах, работающих при низкотемпературном режиме. Мазут после предварительного подогрева в теплообменниках и дополнительном испарителе поступает непосредственно в первую колонну, где при температуре 350° и давлении 3 ати контактируется с парами крекинг-продуктов, поступающих из испарителя. При этом из мазута не испаряются легкие соляровые фракции, наоборот, часть легких соляровых фракций продуктов крекинга конденсируется и переходит в мазут. В результате тяжелая флегма — сырье для легкого крекинга, получающаяся в низу первой колонны, имеет широкий состав за счет легких соляровых фракций прямой гонки, не ото-гнавшихся от мазута, и легких соляровых фракций крекинга. Печь легкого крекинга непроизводительно загружается этими фракциями, а легкой флегмы оказывается недостаточно для нормальной загрузки печи глубокого крекинга.

пан при низком давлении дает такой же эффект, как и однократная обработка при высоком давлении в клапанных гомогенизаторах, поэтому его в схеме не предусматривают. Для комплексных кальциевых смазок гомогенизация через клапан при низком давлении оказывается недостаточной, и на заключительной стадии устанавливают клапанный гомогенизатор высокого давления или коллоидную мельницу. В остальном технологическая схема производства комплексных кальциевых смазок остается практически без изменений. Применение непрерывной схемы для производства смазок массового назначения обеспечивает существенные технико-экономические преимущества: сокращение металлоемкости основного оборудования в 5—6 раз, объема производственных помещений в 3—4 раза, капитальных затрат на 25—30 %, снижение себестоимости готовой продукции на 7—8 %.

Когда мощность искрового разряда мала, то плотность излучения, приходящегося на единицу поверхности смеси в пред-пламенной зоне, оказывается недостаточной для достижения требуемой предпламенной фрагментации молекул. В результате смесь не воспламеняется. Существует, таким образом, минимальная мощность искры, при которой происходит воспламенение смеси . С ростом мощности искрового разряда выше той, при которой происходит воспламенение смеси стехиометрического состава, создаются более благоприятные условия для воспламенения смесей, отличающихся по составу от стехиометрического. Однако при этом, естественно, существует определенный предел по составу смеси, выше которого смесь не воспламеняется при как угодно большой мощности искры. Считается, что оптимальные условия зажигания смесей в двигателях легкого топлива создаются, когда в течение примерно 1 мс в искровом промежутке выделяется энергия, равная 20—30 МДж.

гида, находящихся в возбужденном состоянии и излучающих энергию при переходе в основное состояние. По мере возрастания степени предпламенного окисления в смеси накапливаются молекулы НСНО*, излучающие свет, однако интенсивность этого излучения оказывается недостаточной для того, чтобы многофотонное поглощение излучения молекулами смеси приводило к их фотохимическому расщеплению с образованием мелких фрагментов. По этой причине холоднопламен-ное излучение не приводит к рассмотренной выше обратной связи в механизме распространения пламени и пламя затухает.

Обстоятельный критический анализ теории распространения турбулентных пламен был выполнен А. С. Соколиком '. Им, в частности, указывалось на основное противоречие ламинарной модели, согласно которой различие ин и ит объяснялось высокоразвитой поверхностью горения в турбулентных пламенах. В этом случае скорость ламинарного пламени оказывается недостаточной для мгновенного охвата пламенем каждого объема смеси, образующегося при дроблении. Отмечалось, что свойственная ламинарным пламенам последовательность излучения: и интервалы между границами излучения * и * в турбулентных пламенах существенно различны. Наблюдаемая в турбулентных пламенах последовательность излучения соответствует излучению при самовоспламенении . Этот факт рассматривается как доказательство сгорания объемов свежей смеси, забрасываемой при турбулентном горении в факел пламени, вследствие его самовоспламенения. С учетом этого А. С. Соколиком предложена модель турбулентного распространения пламени, согласно которой объемы свежей смеси, непрерывно поступающие в факел, последовательно самовоспламеняются.

В лабораторной нефтяной практике не привилось определение верхней и нижней температуры вспышки. Когда пары над жидкостью содержат слишком много горючих составных частей, вспышка происходит без взрыва, и пламя передается самой жидкости. Эта температура соответствует верхней температуре вспышки. Наоборот, когда в смеси много воздуха и мало горючих паров, теплота, распределяясь в массе инертных газов, оказывается недостаточной для воспламенения самой жидкости. Это нижняя температура вспышки. Для бензинов разница может достигать 30°, но для масел она меньше. Очевидно, что верхний предел температуры вспышки практически совпадает с температурой воспламенения, если скорость воспламенения масла достаточно велика, чтобы компенсировать потерю горючих паров, сожженных в условиях нижней температуры вспышки. Это вообще-

Пробой на медную пластинку обнаруживается содержание элементарной серы до 0,002 %. Такая чувствительность оказывается недостаточной для топлива, зрименяюшегося в воздушно-реактивных двигателях. При испытании этого топлива температуру определения повышают до 100 °С. Изменение условий испытания повышает чувствительность метода примерно в 2 раза.

Когда требуется высокая степень чистоты этилена или иного газа от С02 и H2S, система очистки с помощью этаноламинов оказывается недостаточной. Для удаления следов кислых газов в этих случаях обычно применяют щелочную промывку.

минеральные смеси приготовляют примерно при 150°С; если минеральное сырье является достаточно сухим, то при этой температуре с его поверхности удаляется такое количество воды, которое гарантирует хорошее связывание между битумом и • минералом. Если же указанный материал является влажным, длительность пребывания агрегатов минерала в сушилках при современных методах производства оказывается недостаточной для удаления в необходимой мере воды, и это соответственно отражается на адгезии битума. Еще хуже результаты при более низкой температуре смешения битума с минералом, как, например, при использовании в качестве связующего жидких битумов или каменноугольных смол. В этих случаях для улучшения адгезии к битумам минеральный материал рекомендуется подвергать специальной обработке, о которой будет подробно сказано ниже.

Если точность сопрягаемых поверхностей деталей оказывается недостаточной, то приходится прибегать к ручной обработке - шабрению. При шабрении используют шабровочные плиты, линейки или специальные приспособления. Сначала осуществляют пригонку поверхностей одной из сопрягаемых деталей, а затем — другой детали.

Прежде всего, эмульгатор должен обеспечивать получение эмульсий с оптимальными для конкретного вида работ свойствами. Характеристики самого эмульгатора связаны прежде всего с его химической структурой1"2 . Если стабильность эмульсии в рабочих условиях, т.е. при контакте с поверхностью материалов, оказывается недостаточной для желаемой области применения, в конечную эмульсию следует ввести стабилизатор и повысит концентрацию эмульгатора . Количество вводимого эмульгатора определяется реальными условиями применения эмульсии, полученной с его использованием -видом и зернистостью каменного материала, маркой и происхождением1"3 битума, климатическими условиями района строительства. Средний диаметр капель битума в эмульсии изменяется по логарифмической зависимости от концентрации эмульгатора, а устойчивость при хранении изменяется обратно пропорционально концентрации ПАВ. При одинаковом распределении элементов дисперсной фазы по размерам, определяемом, главным образом, рассмотренными выше физическими параметрами процесса эмульгирования, для замедленного распада на поверхности нужна более стабильная эмульсия, имеющая более высокую концентрацию эмульгатора. Отметим, что повышение со-

88 Если стабильность эмульсии в присутствии каменных материалов оказывается недостаточной для желаемой области применения, к конечной эмульсии добавляют стабилизатор при одновременном повышении концентрации эмульгатора. В работе в качестве соединений, способствующих увеличению времени распада эмульсии на поверхности, рассматриваются как неорганические полиэлектролиты , так и органические стабилизаторы . В настоящее время в качестве стабилизатора битумных эмульсии наиболее широко применяется хлорид кальция в виде 30-35%-ного водного раствора, вводимого в дисперсионную среду.