Главная -> Словарь

Обеспечения устойчивой

Для обеспечения возможности комплексной оценки структуры нефтяных остатков, их структурно-механической устойчивости и определения численных значений показателей по эмпирическим зависимостям — необходимо знание компонентного состава,распределения компонентов по размерам молекул, частиц и ассоциатов, закономерностей изменения реологических свойств и показателя дисперсности, плотности и ряда других показателей физико-химических свойств. От степени информации по указанным показателям зависит выбор эффективных и рациональных способов воздействия на сырье каталитического гидрооблагораживания с целью перевода его в „активное" состояние. К числу таких способов воздействия следует отнести такие технологические приемы, как испарение и осаждение, приводящие к изменению соотношения объема дисперсионной среды и дисперсной фазы. Рассмотрим основные экспериментальные методы, используемые в исследовательской практике для оценки вышеуказанных показателей.

структур. Увеличение группы алканов и циклоалканов, которые лиофоб-ны к асфальтенам и смолам приводит к ухудшению условий для растворения этих компонентов и способствует осаждению дисперсной фазы на поверхности катализатора. Потери аренов ведут к повышению вязкости асфальтенов и смол. Таким образом, для обеспечения возможности максимально глубокого удаления серы следует создать условия для сохранения отношения на высоком уровне. Основываясь на указанных наблюдениях авторы патентов предложили двухстадий-ную схему каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков. Суть этой схемы сводится к тому, что из продукта I стадии отделяется фракция насыщенных углеводородов, образовавшихся ъ первой стадии, а остаток, обогащенный аренами, направляется на вторую стадию. Для повышения эффективности предлагается даже специально вводить в состав сырья второй стадии фракцию, обогащенную аренами, путем выделения ее из гидрогенизата в специальной колонне. Процесс в первой стадии проводят при таком режиме, когда наблюдается максимальное накопление аренов. По данным рис. 2.4 возможно увеличение их содержания с 38 до 55%. Этот показатель зависит от типа исходного остатка. Можно предполагать, что нефтяные остатки, имеющие благоприятное соотношение содержаний различных групп компонентов с высоким первоначальным содержанием аренов должны более легко подвергаться глубокому обессериванию. Могут быть созданы такие модификации процессов, в которых достигается удаление серы до 0,1%, если использовать технологические приемы разложения ассоциатов асфальтенов и смол на отдельные составляющие до подачи их на поверхность катализатора.

и использовании концепций среднего диаметра молекул сырья и среднего диаметра пор катализатора не позволяют их считать достаточно строгими относительно физико-химических принципов, положенных в основу механизма протекающих реакций. Тем не менее они вполне применимы для обработки результатов испытания различных образцов катализатора в стандартных условиях и на .базе упрощенного математического анализа проводить отбор наиболее эффективных образцов. Естественно, для обеспечения возможности проведения математической обработки необходимо определять все физико-химические показатели сырья и катализатора, включенные в представленные выше зависимости. Также необходимо располагать результатами экспериментов, проводимых для оценки параметров уравнений формальной кинетики. В частности, кажущаяся константа скорости реакции в уравнении , и может быть определена из уравнения или и использована в дальнейшем для определения неизвестных параметров уравнений диффузионной кинетики. К числу таких параметров, определение которых представляется сложным, могут быть отнесены Л,- и Д» . В целом комплексное использование методов формальной и диффузионной кинетики для обработки результатов экспериментов по исследованию процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков позволяет получить более надежные результаты как для разработки технологии, так и для подбора эффективных катализаторов. В зарубежной литературе последних лет появились ряд публикаций, посвященных вопросам поиска оптимальной поровой структуры катализаторов для процессов каталитического гидрооблагораживания нефтяных остатков с применением математических методов, основанных на принципах диффузионной кинетики . Наиболее интересные результаты получены на базе развиваемых в последнее время представлений о протекании основных реакций в режиме конфигурационной диффузии. Учитывая большое влияние на эффективность используемых катализаторов накопления в порах отложений кокса и металлов, необратимо снижающих активность катализаторов, наибольшее внимание уделяется анализу закономерностей изменения физико-химических свойств гранул катализатора в процессе длительной эксплуатации. В качестве примера рассмотрим результаты анализа влияния размера пор катализаторов на скорость деметаллизации нефтяных остатков . Авторы предложили следующую зависимость для определения скорости деметаллизации с учетом физических свойств катализатора и времени его работы: „

Для обеспечения возможности масштабного перехода реактор пилотной установки должен быть тщательно спроектирован для создания условий идеального вытеснения при прохождении газожидкостного потока через слой катализатора. Отклонения от этого режима могут приводить к продольному проскоку непрореагировавшего сырья или значительной доли газа вдаль стенок реактора, где наблюдается наибольшая по розно ель слоя и, соответственно, наименьшее гидродинамическое сопротивление. Учитывая то, что часто внутри реактора по всей его высоте аксиально проходит карман термопары, вероятность продольного проскока возрастает. Для сведения до минимума влияния стенок реактора подбирают определенные значения отношения диаметра реактора к диаметру гранул катализатора . Влияние продольного проскока на эффективность использования катализатора зависит также от числа Рейнольдса, высоты слоя, степени превращения.

натная температура и атмосферное давление) требуется цепочка из шести углеродных атомов. При добавлении к молекуле боковой цепи или циклической структуры необходимо удлинить цепь для обеспечения возможности образования комплекса. Таким образом, увеличение размера или числа заместителей или дальнейшее замещение углеродного атома, расположенного в конце цепи, вызывает необходимость удлинения неразветвленной части цепи. Ненасыщенность олефинов почти не оказывает влияния на комплексообразование, хотя стабильность комплексов с м-олефинами несколько меньше стабильности комплексов с н-парафинами.

Трубчатый пучок опирается на ближайшую к плавающей головке поперечную перегородку, имеющую толщину , больше толщины других перегородок. В некоторых случаях для поддержания трубчатого пучка к решеткам приваривают опорные ребра. Длину опорной части ребра у подвижной решетки принимают больше диаметра нижнего штуцера для обеспечения возможности монтажа и демонтажа пучка.

Меньший диаметр уступа 7 выбран больше номинального диаметра кольца либо равным ему для обеспечения возможности пропуска колец. Это обусловлено тем, что минимальный диаметр, до которого можно обжать кольцо, равен минимальному диаметру кольца или меньше его на размер теплового зазора. Кроме того, выбор такого диаметра обеспечивает надежный поджим и базирование кольца в процессе обработки.

При демонтаже крупных рабочих колес целесообразно использовать съемник, показанный на рис. 5.3,е. Он содержит силовой поршень 8, установленный между торцом /5 вала 2 и рабочим колесом 1 с образованием гидравлической полости 14. Посредством осевого и радиального каналов 3 и 5 в вале 2 она сообщается со штуцером 4 для подключения источника высокого давления. Поршень 8 выполнен с радиальными каналами 16 и снабжен выдвижными упорами 10 и шарнирно соединенными с ними плунжерами 6, расположенными в радиальных каналах 16 поршня 8. Упоры 10 снабжены кольцевым упругим элементом 7, охватывающим их на периферии. В поршне с? сделаны осевые каналы 13, через которые радиальные каналы 16 сообщаются с гидравлической полостью 14. В рабочем колесе 1 выполнена кольцевая проточка 11 под упоры 10. На рабочем колесе есть закрепленная сваркой технологическая заглушка 9, диаметр которой для обеспечения возможности монтажа поршня 8 превышает его диаметр. Поршень имеет уступ 12, ограничивающий перемещение упоров .

Аварийное освещение служит для обеспечения возможности продолжения работы или для безопасной эвакуации людей, когда внезапно отключается рабочее освещение. Предусматривается аварийное освещение всех взрыво- и пожароопасных установок, в которых внезапное отключение рабочего освещения может вызвать взрыв, пожар, несчастные случаи или нарушение технологического процесса. При аварийном освещении для продолжения работы должно создаваться не менее 10% освещенности общего рабочего освещения данного помещения, а для эвакуации— не менее в,3 лк по линиям основных проходов . Питание сети аварийного освещения осуществляется от самостоятельного источника электроснабжения.

Схема узла приема и хранения серной кислоты приведена на рис. VIII. 11. Из цистерны Ц-1 серная кислота поступает через бачок Е-1 к насосу Н-1 , которым закачивается в одну из емкостей Е-4 или Е-5. Для обеспечения возможности слива кислоты

Для создания условий безопасной эксплуатации на НПЗ и НХЗ необходимо предусматривать два вида электрического освещения: рабочее и аварийное. Рабочее освещение предназначается для обеспечения нормальных условий видимости в помещениях и на открытых площадках предприятия. Аварийное освещение служит для обеспечения возможности продолжения работы или, если это необходимо для безопасной эвакуации людей в тех случаях, когда внезапно отключается рабочее освещение. Светильники обоих видов освещения следует снабжать от различных источников . Аварийное освещение проектируют для всех установок и объектов, в которых внезапное отключение рабочего освещения может вызвать взрыв, пожар, несчастные случаи с персоналом. Аварийное освещение- должно обеспечивать не менее 10% освещенности общего рабочего освещения помещения. При нормальных условиях эксплуатации рабочее и аварийное освещение действуют одновременно.

Перечисленные специальные способы обеспечения устойчивой работы ротора центрифуг применяют особенно и тех случаях, когда загружаемое сырье не может распределиться равномерно по поверхности барабана и нарушает балансировку ротора, например, когда в центрифугах обрабатывают отдельные штучные материалы. Однако установка упругой опоры всегда целесообразна, так как создает возможность автобалаппфовкп ротора вращении.

Для обеспечения устойчивой работы вала центрифуги необходимо, чтобы его скорость по возможности больше отличалась от критической. Для жестких валов, для которых со достаточно, чтобы со сокр, необходимо, чтобы со • 1,35сокр. В связи с этим при конструировании центрифуг с жестким валом следует стремиться к увеличению критической скорости. Этого достигают уменьшением длины и увеличением диаметра вала, а также максимальным сокращением расстояния между точкой крепления барабана центрифуги к валу и центром вращающихся масс. Последнее видно в конструкции центрифуги на рис. 226, а, где благодаря специальной вогнутой форме днища узел крепления углублен в барабане.

Применяют в узлах трения подвижного состава железных дорог, для сма-. зывания рельсов, гребней бандажей, токоприемников, для обеспечения устойчивой электропроводимости рельсовых стыков и др.

Для смазывания соприкасающихся поверхностей накладок и стыков, рельсов для обеспечения устойчивой электропроводности рельсовых стыков

Для обеспечения устойчивой сходимости решения систем нелинейных уравнений используют метод Вольфа , основанный на линейной аппроксимации уравнений системы по вычисленным значениям функций для конечного числа точек. Для системы

Для обеспечения устойчивой работы термосифонного рибой-лера в нижней части колонны выполнена перегородка, которая делит колонну на две части: в одной части циркуляция жидкости осуществляется вследствие разности давлений столба горячей жидкости и парожидкостной смеси, в другой поддерживается уровень жидкости, обеспечивающий нормальную 10—15 минутную работу насоса, откачивающего стабильный гидрогенизат.

Для обеспечения устойчивой и эффективной работы аппарата используются различные приемы:

Повышение расхода деэмульгатора с увеличением числа ступеней обессоливания связано с тем, что часть деэмульгатора переходит в водную фазу и выводится из нефти вместе с дренажной водой. Количество переходящего в воду деэмульгатора зависит от коэффициента его распределения в системе нефть — вода и от количества подаваемой воды. Чем ниже этот коэффициент и чем больше воды подается в каждую ступень, тем больше деэмульгатора вымывается из нефти в каждой из них. Поэтому количество деэмульгатора, необходимого для обеспечения устойчивой работы всех ступеней ЭЛОУ тем выше, чем больше ступеней обессоливания на установке.

При подаче диссольвана в количестве 100 г/т оказалось возможным провести 12 ступеней без „замыкания", при подаче 30 г/т — только 7 ступеней. Количество вымываемого в каждой ступени деэмульгатора контролировали по его содержанию в дренажной воде. Содержание деэмульгатора в нефти после каждой ступени определяли по разности между количеством деэмульгатора, поступающего с нефтью в эту ступень, и его количеством в дренажной воде после этой же ступени. Полученное содержание деэмульгатора в нефти, поступающей в нормально проработавшую последнюю ступень, показывало рколько требуется деэмульгатора для обеспечения устойчивой работы одной ступени обессоливания.

3. Узкоспециализированные смазки: осерненная летняя и зимняя для тяговых электродвигателей локомотивов; графитная антиаварийная вагонная, графитная ЖР для смазывания рельсов, ЖТ для автоматических тормозов подвижного состава; сухая графитово-кумароновая СГС-0 и ее «раствор» в сольвенте для контактных пластин пантографов электровозов; прожировочные смазки ПС-12 двух рецептур и ПС-40 двух рецептур; смазка ГМС графитовая для обеспечения устойчивой электропроводимости в рельсовых стыках. Применялась также противокоррозионная смазка ЖЭ для предохранения от коррозии несущих тросов электрифицированных железных дорог.

Для смазывания накладок рельсовых стыков и концов рельсов с целью обеспечения устойчивой электропроводимости в рельсовых стыках