Главная -> Словарь

Описываемой уравнением

4) Опережение зажигания — первоначально устанавливалось на максимум мощности, в последние годы равно 13° до верхней мертвой точки .

5) Опережение зажигания — изменяется автоматически.

Наивыгоднейшим является такое опережение зажигания, при котором основная фаза сгорания располагается на индикаторной диаграмме симметрично в. м. т. При этом повышение давления в результате сгорания начинается за 12—15° до в. м. т. и максимальное 64

Опережение зажигания устанавливается в 26° до в. м. т. при степени сжатия 5. Изменяется автоматически в зависимости от степени сжатия.

Регулировка опережения зажигания. Зажигание на двигателях ИТ9-2 производится от магнето. Опережение зажигания изменяется автоматически с изменением степени сжатия. При различных степенях сжатия оно должно быть следующим.

Опережение зажигания, в градусах до л м т. 26+1 24±1 22±1 19±1

в) Вращают двигатель против его хода до совпадения прореза с 35° на шкале 8. Разъединяют соединение магнето с двигателем и управлением и, поставив полное опережение зажигания и повернув рычаг опережения зажигания против хода двигателя вниз до упора, повертывают магнето против хода до замыкания контактов прерывателя. Затем вращением магнето по ходу устанавливают начало размыкания 1 контактов и в этом положении соединяют магнето с двигателем.

2. Опережение зажигания постоянное, равное 13° до в. м. т.

Для получения постоянного опережения зажигания следует отсоединить рычаг механизма опережения зажигания от кронштейна, связанного с головкой цилиндра двигателя, установить опережение зажигания 13° до в. м. т. и закрепить рычаг в установленном положении.

Опережение зажигания, градусы

Наивыгоднейшим является такое опережение зажигания, при котором основная фаза сгорания располагается на индикаторной диаграмме симметрично в.м.т. При этом повышение давления в результате сгорания начинается за 12—15° до в.м.т. и максимальное давление достигается через 12—15° поворота коленчатого вала после в.м.т.

Невитт в 1933 г. предложил для характеристики вязкостно-температурных свойств масел воспользоваться угловым коэффициентом кривой вязкости, описываемой уравнением

Зависимость коэффициентов активности от состава жидкости в последние годы принято описывать уравнением Вильсона или его модификациями , Хейла , NRTL и некоторыми другими . Несмотря на высокую точность описания равновесия пар — жидкость, уравнение Вильсона оказалось неприемлемым для расслаивающихся жидкостей. Причина этого состоит в том, что оно получено для атермических растворов, в которых теплота смещения равна нулю. В результате значительные отклонения от идеальности в расслаивающихся жидких системах не соответствуют модели растворов, описываемой уравнением Вильсона.

Плотность нефтей в зависимости от содержания в них серы характеризуется представленной на рис, 1 линией регрессии, найденной параболическим интерполированием по методу наименьших квадратов 12, 3))) и описываемой уравнением 1.

Сульфидная сера содержится во всех исследованных нефтях, и ее содержание составляет —0,10—0,70% вес. Зависимость содержания сульфидной серы от содержания общей серы в нефти характеризуется линией регрессии , описываемой уравнением , коэффициент корреляции гху = 0,90.

Величина fp определялась по графику, полученной по ходу опыта зависимости f=J' экстраполяцией прямой до /= 10 с, а значения /си /?- из прямой J = t/ . За толщину граничного слоя принималась величина ft- 0,5^, . Значения ?0 , fp,fi та к для взаимодействия исследованных нефтяных систем с поверхностью стали при Р = 0,08 МПа представлена в табл. 2, из которой следует, что только гудрон и смесь крекинг-остатка с с