Главная -> Словарь

Описанной конструкции

Описанная установка является частью комбинированной установки, и с низа колонны 8 остаток — утяжеленный висбрекинг-мазут — направляется насосом 9 в вакуумную ступень.

Описанная установка позволяет извлечь из газа более 50% пропана, 70— 85% бутана и почти 100% пентана. Адсорбер представляет собойг вертикальный цилиндр, в нижней части которого помещена сетка и плита из пористого пеностекла для поддержки слоя адсорбента.

Выход светлых нефтепродуктов на исходное сырье можно увеличить, если тяжелую часть гидрогенизата возвратить на повторный процесс или передать ее на II ступень гидрокрекинга . Описанная установка может быть использована и для переработки дистиллятного сырья — преимущественно тяжелых вакуумных газойлей, газойлей коксования и других дистиллятов, содержащих значительные примеси катали-.заторных ядов.

Описанная установка бочих условиях, т. е. при в 1 ч. Предложенная коне зована на катализаторной

Описанная установка может работать при скоростях газов в аппаратах 5 и 2, меньших, чем хкорость псевдоожижения. Стремление повысить производительность установки путем увеличения скорости газов приводит к необходимости работать с частицами больших размеров . Однако при этом уменьшается удельная поверхность зернистого материала и, следовательно, возрастают габариты аппаратуры. Кроме того, пневмотранспорт частиц больших размеров затруднителен и осуществляется при повышенных расходах транспортирующего газа.

Описанная установка предназначена для переработки жидкого сырья. Пиролизу можно подвергать также газообразные насыщенные углеводороды с целью получения этилена и ацетилена.

Описанная установка использовалась для изучения процессов диффузии и широкой окрестности критической точки бинарных смесей. Информация о коэффициенте диффузии Д заложена в центральную компоненту спектра рэлеевского рассеяния, распределение интенсивности которой в гидродинамическом приближении связано с Д отношением

Описанная установка является частью комбинированной установки, и с низа колонны 8 остаток — утяжеленный висбрекинг-мазут — направляется насосом 9 в вакуумную ступень.

Описанная установка позволяет поддерживать давление до 30Q--350 см вод. ст. при колебании давления не больше ±0,1 сМ вод. ст. Она лучше работает при давлениях 10—150 см вод. ст. Постоянство давления зависит от герметичности кранов и всех соединений установки, что имеет существенное значение для всех приборов, создающих давление или разрежение в вискозиметрах.

цию и озонирование стоков, описанная установка используется только

Описанная установка может работать при скоростях газов в аппаратах 5 и 2, меньших, чем скорость псевдоожижения. Стремление повысить производительность установки увеличением скорости газов приводит к необходимости работать с частицами больших размеров . Однако при этом уменьшается удельная поверхность зернистого материала и, следовательно, возрастают габариты аппаратуры. Кроме того, пневмотранспорт частиц больших размеров затруднителен и осуществляется при повышенных расходах транспортирующего газа.

^Помимо регенераторов описанной конструкции, в промышленной практике встречаются регенераторы «противоточного» типа, в которые микросферический катализатор по-

В реакторах описанной конструкции устранен проскок через кипящий слой части сырья в виде пузырей. Это особенно важно в крупнотоннажных реакторах большого диаметра, где по этой причине значительно ниже глубина конверсии сырья и эффективность использования катализатора. Длительность пребывания катализатора в кипящем слое сокращена.

Электродегидраторы форсированного действия. Электродегидра-торы описанной конструкции отличаются малой производительностью, поэтому мощные нефтезаводы вынуждены были ставить целые батареи таких электродегидраторов. Обслуживание большого числа электродегидраторов весьжа сложно и далеко не безопасно.

Для бомб описанной конструкции при длительности всего периода окисления 110 мин и более экспериментально установленная поправка составляет 55 мин. При меньшей длительности окисления принимают следующие поправки:

Перенос места стыка смежных броней с оси простенка на ось камеры не только уменьшил длину стыка, но и создал лучшие условия для его уплотнения. Благодаря этому в описанной конструкции полностью устранена возможность проникновения в пространство между кладкой и броней газа и его горения внутри анкерных колонн, что являлось одной из причин преждевременной деформации последних.

О полной работоспособности резервуаров описанной конструкции можно будет судить после выявления и ликвидации всех конструктивных их недостатков, в основном затвора, а также после более полного обследования работы таких резервуаров в разных климатических условиях, при максимальном наполнении их сырой нефтью и нефтепродуктами.

На однолучевом приборе фирмы «Тектрон», модель AA-S при использовании самодельного комбинированного распылителя-горелки описанной конструкции и изооктана в качестве растворителя и горючей жидкости достигнута характеристическая концентрация меди 0,02 мкг/мл. По данным работы , с изо-октаном в качестве растворителя и горючей жидкости характеристическая концентрация меди составляет 0,08 мкг/мл . По материалам фирмы «Тектрон» при использовании ацетилена в качестве горючего характеристическая концентрация меди составляет 0,04 мкг/мл.

несмотря на положительный эффект, получаемый при очистке топлив, в электроразделителях этой конструкции наблюдались случаи неустойчивой работы при колебаниях температуры, количества подаваемого на разделение продукта и содержания в нем дисперсной фазы. Недостаточно эффективное отделение дисперсной фазы является следствием неравномерной загрузки рабочего объема межэлектродного пространства. Существенным недостатком описанной конструкции являются трудности монтажа и регулирования расстояния между соседними обечайками. В результате невозможно добиться оптимальной напряженности электрического поля во всем его объеме из-за возникающих явлений повторного диспергирования на отдельных участках электродов.

Трубчатые реакторы описанной конструкции успешно эксплуатируются на ряде битумных установок. Они обеспечи-

„В начале перегонки среднее расстояние от зеркала испарения до поверхности конденсатора 6 было равно ~ 3 см, в конце • перегонки ~ 7 см. Следовательно, при этих значениях остаточного давления условия молекулярной перегонки вполне обеспечиваются. Следует заметить, что при описанной конструкции аппарата конденсатор 6 экранирует неполностью все -молекул яр-