Главная -> Словарь

Полученные выражения

Значительный интерес для процесса оксосинтеза представляют бензины, полученные термическим крекингом грозненских парафиновых нефтей. Углубление режима крекирования сырья из грозненских месторождений позволит получать бензины, характеризующиеся низким содержанием серы и высоким содержанием непредельных углеводородов.

Бензины термического крекинга являются основным компонентом при изготовлении бензинов типа А-66 и могут добавляться в небольших количествах в бензины типа А-72 и А-76. В более высокооктановые бензины компоненты, полученные термическим крекингом, добавлять нецелесообразно ввиду их относительно низкой детонационной стойкости.

Октановые числа бензинов термического крекинга находятся в пределах 64—70 в зависимости от качества сырья и температурного режима крекинга. Компоненты, полученные термическим крекингом, добавляют только в автомобильные бензины.

ровании алкилбензолов и нейтрализации. Раньше для производства таких алкилбензолов служили низшие полимеры и сополиме-ры гропилена и бутиленов , но из-за их разветвленной структуры получались ПАВ, обладавшие плохой биохимической разлагаемостыо. Поэтому в настоящее время применяют следующие алкилирующие агенты: 1) монохлорпарафины, получаемые хлорированием деароматизированных фракций керосина или выделенных из них тем или иным путем «мягких» парафинов, и 2) а-олефины с прямой углеродной цепью, полученные термическим крекингом парафина или алюминийорганическим синтезом. Ввиду изомеризации в присутствии А1С13 алкилат представляет собой смесь втор-алкилбензолов с разным положением ароматического ядра:

Содержание общей серы в бензиновых фракциях некоторых восточных нефтей может достигать нескольких десятых процента . Бензины прямой перегонки значительно различаются по составу сернистых соединений. Бензины, полученные термическим и каталитическим крекингом, отличаются от бензина прямой перегонки из той же нефти значительно более высоким содержанием остаточной серы.

Для производства кокса, используемого в специальных целях, необходимо особенно тщательно подбирать сырье, используя для коксования крекинг-остатки, полученные термическим крекингом. дистиллятных продуктов, смолы пиролиза и т. п.

Синтетический бензин, полученный каталитическим гидрированием окиси углерода, обладает низким октановым числом; чтобы получить высокосортное топливо для двигателей внутреннего сгорания, его следует подвергнуть дополнительной обработке. Наоборот, синтетическое дизельное топливо получается очень высокого качества, так как имеет чрезвычайно большое цетановое число. Вследствие отсутствия фракции смазочных масел последние получают синтетически, полимеризуя либо некоторые из низших олефинов, образующихся в этом процессе, либо олефины, полученные термическим крекингом синтетического парафина.

В состав бензинов термического крекинга входит большое количество непредельных углеводородов, детонационная стойкость которых выше нормальных парафинов, поэтому бензины термического крекинга обычно имеют более высокие октановые числа, чем бензины прямой перегонки из тех же нефтей . Октановые числа бензинов термического крекинга находятся в пределах 64—70 и зависят от качества сырья и температурного режима крекинга. Бензины термического крекинга могут добавляться в небольших количествах в бензины типа А-72 и А-76. В более высокооктановые бензины компоненты, полученные термическим крекингом, добавлять нецелесообразно ввиду их относительно низкой детонационной стойкости.

Так, при зольности 0,15-0,85$ мае. нефтяные асфальта содержат 560-1500 и 70-650 млн , а пеки с Тр=488-491 К, полученные термическим крекингом гудронов в потоке перегретого водяного пара, 567-1080 и 183-362 млн'1 V,

Подставим полученные выражения и в уравнение и поделим обе части уравнения на ^V

Далее из равенства выделяют m независимых уравнений и получают из них m выражений скоростей реакции через концентрации и весовые коэффициенты. Полученные выражения подставляют в оставшиеся k — т уравнений. Система из k — m уравнений содержит неизвестные параметры, которые являются функциями только неизвестных весовых коэффициентов.

Теперь упростим полученные выражения. Выше указывалось, что в условиях стабильного производства параметр продукта, поступающего на контроль, распределен по

Полученные выражения подставляем в уравнения для расчета добротности пустого резонатора Q@ и заполненного - Qu • Решив затем эти уравнения относительно тангенса диэлектрических потерь исследуемой жидкости to $"ж f получим соотношение

Написав уравнение для всех компонентов системы и просуммировав полученные выражения, найдем:

Полученные выражения и позволяют определить по формулам все три коэффициента, характеризующие эталонный сигнал . Эти коэффициенты, а также коэффициент гармоник Кг сигнала в значительной степени зависят от параметра формы ?.

Полученные выражения и позволяют определить по формулам все три коэффициента, характеризующие эталонный сигнал . Эти коэффициенты, а также коэффициент гармоник Кг сигнала в значительной степени зависят от параметра формы е.

где запятая перед индексом означает дифференцирование по соответствующей групповой координате. Умножая на Z/~iee, a на Л~1бе и антисимметризуя полученные выражения по $ п е, находим

Написав уравнение для всех компонентов системы и просуммировав полученные выражения, найдем:

Подетавив — , а полученные выражения

Комбинируя полученные выражения , найдем уравнение скорости реакции, представленное через аналитические концентрации: ' •--,.' •