Главная -> Словарь

Полученная зависимость

Было замечено, что если смешивать с растворителем сырье,. предварительно охлажденное и закристаллизованное без растворителя, то полученная суспензия поддается фильтрации или центрифугированию значительно лучше, чем сырье, закристал-^ лизованное в растворенном состоянии. На это указывали, например Ривс и Патило . Однако далеко не во всех случаях технически возможно провести полностью раздельное охлаждение сырья и растворителя до самой конечной температуры охлаждения. Большинство парафинистых нефтяных продуктов при охлаждении их без растворителей приобретает при низких температурах столь высокую вязкость и густую консистенцию, что становится технически невозможным ни провести их охлаждение, ни смешать их затем с охлажденным растворителем.

до 200 °С, в змеевик печи 9. Нагретое в печи до 260— 270 °С сырье поступает в узел смешения с катализатором. Полученная суспензия под давлением водяного пара перемещается по наклонному лифт-реактору 6 в реактор-сепаратор 7. Одновременно в другой узел смешения подается рециркулят и по стояку 5 поступает в псевдоожиженный слой реактора 7. Продукты крекинга , пройдя систему двухступенчатых циклонов, где улавливается ката-лизаторная пыль, вводятся в низ ректификационной колонны 13.

Осадок, снятый с фильтров I ступени, разбавляется растворителем, и полученная суспензия собирается в сборнике 3. Отсюда суспензия насосом 9 подается в приемник 4 для снабжения вакуумных фильтров 5 ступени II. Фильтрат II ступени поступает в вакуум-приемник 8, откуда насосом 23 через кристаллизатор 21 подается на конечное разбавление охлажденной суспензии, выходящей из кристаллизатора 20. Осадок с фильтров II ступени разбавляется растворителем и собирается в сборнике 6; далее суспензия направляется в отделение регенерации растворителя.

и полученная суспензия собирается в сборнике 3. Отсюда суспензия насосом 13 подается в приемник 4 для снабжения вакуумных фильтров 5 ступени II.

Растворитель предварительно охлаждается в кристаллизаторе 24. Осадок, снятый с фильтров I ступени, разбавляется растворителем, и полученная суспензия собирается в сборнике 3; из него суспензия насосом 18 подается в приемник 4 для снабжения вакуумных фильтров 5 ступени II.

Учитывая некоторые технологические элементы непрерывного парофаз-ного каталитического крекинга с применением порошкообразного катализатора, схему жидкофазного каталитического крекинга наиболее целесообразно представить следующим образом. Исходное сырье в интенсивно действующем смесителе смешивается с тонким порошком катализатора. Полученная суспензия подогревается в трубчатой печи и при необходимой температуре и давлении, достаточяом для сохранения жидкой фазы, вводится в реакционную камеру, в которой обеспечивается ее рециркуляция для предупреждения осаждения катализатора. Эта суспензия без понижения ее температуры редуцируется из реакционной камеры в сепаратор. В последнем за счет снижения давления почти до атмосферного происходит полное испарение углеводородов и отделенно углеводородных паров и газов от порошка катализатора. Катализатор выводится из сепаратора и направляется на регенерацию, а газо- и парообразные продукты крекинга поступают на ректификацию. В данной схеме теоретически возможен вариант процесса, при котором порошкообразный катализатор вводится не до подогрева, а после него — перед входом в реакционную камеру. Такой вариант, несомненно, повысил бы эффективность работы катализатора, поскольку с момента его контакта с горячей углеводородной жидкостью создавались бы предпосылки для протекания реакций крекинга. При постепенном подогревании суспензии катализатора в холодном сырье процессам крекинга предшествовали бы адсорбция, полимеризация и разложение химически нестойких компонентов сырья, что вело бы к преждевременному обугливанию и снижению эффективности катализатора. Кроме того, введение катализатора в холодное сырье потребовало бы применения трубчатых печей, рассчитанных на обеспечение большой скорости движения суспензии во избежание осаждения катализатора на стенках труб, поэтому размеры печи пришлось бы значительно увеличить. Учитывая, однако, возможные технические и конструктивные трудности, которые неизбежны при попытках практически осуществить непрерывное и равномерное дозирование сухого порошка катализатора в горячий нефтепродукт под давлением свыше 3 МПа, вариант с введением порошка катализатора в холодный нефтепродукт представляется менее сложным. Решающим здесь является выбор сырья.

Полученная суспензия комплекса идет в мешалку -И, а затем в вакуумный барабанный фильтр 3 типа "Оливер", где отделяется комплекс и где он промывается толуолом. Раствор депарафжнированной фракции в толуоле с фильтра 3 направляют на регенерацию растворителя в колонне 4 и 5. Выделенный растворитель вновь поступает в

маточный раствор с первой стадии кристаллизации. Охлажденная смесь направляется в кристаллизатор Кр-1, где при температуре от —55 до —65 °0 происходит выделение в виде твердой фазы основной массы rt-ксилола. В качестве хладагента обычно применяется какой-либо низкокипящий продукт , поступающий из ХС. Полученная суспензия направляется в сепаратор С-1, где происходит отделение твердого продукта от маточного раствора. Последний выводится из системы и обычно поступает либо на установку четкой ректификации для получения этилбен-зола и лг-ксилола, либо в реактор каталитической изомеризации с целью получения дополнительных количеств п-ксилола.

требуемой температурой застывания, раствор депарафинированно-го масла отделяется от твердой фазы и направляется в секцию регенерации растворителя. Осадок гача или петролатума после промывки на.фильтре разбавляется теплым растворителем и направляется во II ступень фильтрования. По варианту ВНИИ НП , во II ступени фильтрования после промывки и регенерации растворителя получается твердый парафин , а фильтрат охлаждается и полученная суспензия направляется в

Полученная суспензия с содержанием 0,000002 г сажи в I мл довольно устойчива и, как показала практика, может быть стабильной в течение 2 ч. Однако во избежание наступления начала коагуляции гидрофобной сажи измерение оптической плотности лучше проводить сразу после приготовления суспензии. В этом случае достигается хорошая воспроизводимость результатов определения.

до 200 °С, в змеевик печи 9. Нагретое в печи до 260— 270 °С сырье поступает в узел смешения с катализатором. Полученная суспензия под давлением водяного пара перемещается по наклонному лифт-реактору 6 в реактор-сепаратор 7. Одновременно в другой узел смещения подается рециркулят и по стояку 5 поступает в псевдоожиженный слой реактора 7. Продукты крекинга , пройдя систему двухступенчатых циклонов, где улавливается ката-лизаторная пыль, вводятся в низ ректификационной колонны 13.

Если / не зависит от х', то из условия имеем df/dx = О, т- е- алгебраическое уравнение. Но полученная зависимость может не удовлетворять граничным условиям, т- е- решение не найдено- Это случай так называемой вырожденной вариационной задачи.

и предположить, что циклогексан и бензол адсорбируются сильно, их адсорбционные коэффициенты близки по значению , а адсорб-"ция водорода мала, то йЦБрцга + ЬБрБ 1 ,rj- Ьн,рн, и полученная зависимость будет отвечать уравнению , и может быть представлена также в следующем виде:

В работе приведены результаты обработки значений прочности нефтяного кокса, полученного из гудрона ширванской нефти и гудрона ко-тур-тепинской нефти по изложенной методике. Среднее значение прочности из гудрона ширванской нефти равно 4,74 МПа,из гудрона котур-тепин-ской нефти - 6,33 МПа . Полученная зависимость относится к уравнению Пирсона IV типа и имеет вид

Для установления зависимости между числом миллилитров 0,5 н раствора NaOH, пошедшего на 1 г НЧК, и содержанием сульфокислот одновременно было определено весовым методом содержание сульфокислот в каждой пробе. Полученная зависимость количества 0,5 н раствора NaOH, пошедшего на нейтрализацию 1 г НЧК, от содержания сульфокислот приведена в табл. XXVII. 1.

Каталитические свойства аморфных алюмосиликатов связаны с их кислотными свойствами, и в ряде случаев найдены количественные зависимости. Активность аморфных алюмосиликатов в •полимеризации и крекинге кумола зависит от концентрации протонных кислотных центров . Соответствующие зависимости прив-едены на рис. 3.18. В отличие от этого при крекинге изо-бутана на аморфном алюмосиликате, как видно из рис. 3.19, активность линейно возрастает с ростом числа апротонных кислотных центров . Полученная зависимость аналогично цеолитам может быть связана с участием апротонных кислотных центров в реакции или с их влиянием на силу протонных кислотных центров.

Измерения начальной магнитной проницаемости оказываются возможными благодаря использованию накладного вихретокового преобразователя с магнитодиэлектрическим сердечником. Измерения магнитной проницаемости ферромагнетиков накладным преобразователем без сердечника невозможны. При измерении с магнитодиэлектрическим сердечником надо использовать малые частоты, чтобы параметр /Зц « 0,002. При этом сигнал преобразователя будет зависеть только от магнитной проницаемости или точнее: в диапазоне от 2 до 8 МСм/м амплитуда сигнала не будет зависеть от величины удельной электрической проводимости. Полученная зависимость амплитуды сигнала от начальной магнитной проницаемости может быть аппроксимирована выражением

Измерения начальной магнитной проницаемости оказываются возможными благодаря использованию накладного вихретокового преобразователя с магнитодиэлектрическим сердечником. Измерения магнитной проницаемости ферромагнетиков накладным преобразователем без сердечника невозможны. При измерении с магнитодиэлектрическим сердечником надо использовать малые частоты, чтобы параметр Д, » 0,002. При этом сигнал преобразователя будет зависеть только от магнитной проницаемости или точнее: в диапазоне от 2 до 8 МСм/м амплитуда сигнала не будет зависеть от величины удельной электрической проводимости. Полученная зависимость амплитуды сигнала от начальной магнитной проницаемости может быть аппроксимирована выражением

тальные точки хорошо ложатся на прямые, имеющие разный наклон, так' как прочность графита и обоженного полуфабриката неодинакова. Полученная зависимость позволяет прогнозировать спекающую способность связующего по отношению к определенному наполнителю и оценивать экспресс-методом возможную прочность углеродного материала. Интересно отметить, что по кривой зависимости АК от содержания связующего в исследуемой смеси можно определять оптимальное содержание связующего.

нение под влиянием ПАВ. С этой целью предпринята попытка методом анализа размерностей найти уравнение, объединяющее реологические константы. Полученная зависимость

' L, Lf — длина образца при температурах t, tf соответственно; определяется средний КТРа1э { асфальтобетона при температурах tf -г- if. Полученная зависимость КТР асфальтобетона от температуры при одном цикле охлаждение — нагревание показана на рис. 3. Асфальтобетон изготовлен на известняке и битуме с пенетрацией 84, полученном вакуумной концентрацией остатков ромашкинской нефти. Коэффициент теплового расширения асфальтобетона « при температурах ниже Т с равен 1,26

внимания. К сожалению, интервал изменения данных, использовавшихся для проверки теории, не позволяет выявить подобной ошибки. Тем не менее полученная зависимость между интенсивностью рециркуляции и расстоянием по ходу струи имеет несколько необычную форму, что, возможно, указывает на ошибку, допущенную при анализе.