Главная -> Словарь

Поперечного перемешивания

ными трубами; 3 — поперечная перегородка ; 2 -•- трубка; ;/ - поперечная перегородка; -/ трубная решетка; .5 — крышка; ; ?', Л' продольные перегородки соответственно в распределительной коробке и в корпусе-.

На рис. 24 изображен подогреватель-кипятильник конструкции Гипронефтемаша. Он состоит из трубчатого пучка 7, помещенного в сварной цилиндрический корпус 6. В корпусе позади трубного пучка имеется не доходящая до верха поперечная перегородка 8. Для увеличения поверхности испарения легких компонентов объем корпуса делается значительно большим, чем в обычных теплообменниках. Теплоноси-

Кипятильник состоит из двухходового трубного пучка с плавающей головкой, вмонтированного в горизонтальный куб, сваренный из листовой углеродистой стали. Внутри аппарата имеется поперечная перегородка, обеспечивающая постоянный уровень продукта, покрывающий пучок. Поверхность нагрева кипятильника 150 MZ.

1 — распределительная камера; 2 — кожух; 3 — теплообменная труба; 4 — поперечная перегородка; 5 — трубная решетка; б — крышка кожуха; 7 — опора

1 — крышка распределительной камеры; 2 — распределительная камера; 3 — неподвижная трубная решетка; 4 — кожух; 5 — теплообменная труба; б — поперечная перегородка; 7 — подвижная трубная решетка; 8 — крышка кожуха; 9 — крышка плавающей головки; 10 — опора; II — катковая опора трубчатого пучка

/ — распределительная камера; 2 — трубная решетка; 3 — кожух; 4 — теплообменная труба; 5 — поперечная перегородка; б — крышка кожуха; 7 — опора; 8 — катковая опора трубчатого пучка

/ — распределительная коробка; 2 — трубная решетка; 3 — U-обрааные трубки; 4 —опора; 5 — поперечная перегородка

а — с плавающей головкой: 1 — крышка распределительной камеры; 2 — распределительная камера; 3 — неподвижная трубная решетка; 4 — кожух; 5 — теплообменная труба; 6 — поперечная перегородка; 7 — подвижная трубная решетка; 8 — крышка кожуха; 9 — крышка плавающей головки, 10 — опора; // — катковая опора трубчатого пучка; б — с U-образными трубками: I — распределительная камера; 2 — трубная решетка; 3 — кожух; 4 — теплообменная труба; 5 — поперечная перегородка; 6 — крышка кожуха, 7 — опора; 8 — катковая опора трубчатого пучка

поперечная перегородка.

Технологическая схема установки приведена на рис. VI-2. Компримированный в две ступени до давления 1,2—2,0 МПа жирный газ поступает в среднюю часть фракционирующего абсорбера 3. Несколькими тарелками выше из резервуарного парка сырьевым насосом подается по одному из трех вводов . нестабильный бензин. Обычно в абсорбере 3 имеется 40—50 тарелок, распределенных примерно поровну между абсорбционной и десорбционной секциями. Из используемых в абсорберах тарелок наиболее эффективными являются клапанные. Применение секционирования тарелок, уменьшающего эффект поперечного перемешивания, и внедрение прямоточного взаимодействия фаз позволяет в 2—3 раза повы-

4. Использование нестационарной импульсной методики для одновременного изучения продольного и поперечного перемешивания фаз

Обработка данных ряда процессов показала, что если длина слоя превышает 100 диаметров частиц катализатора, то влияние продольного и поперечного перемешивания на результаты невелико, и для проточных аппаратов без мешалок можно пользоваться моделью идеального вытеснения.

В. С. Бесков и М. Г. Слинько рассмотрели влияние продольного и поперечного перемешивания на результаты процессов в реакторах. Ими показано, что, например, влияние осевого перемешивания нужно учитывать, если Рб?Кр = vLIDiL 600. Для ряда процессов ситуация была такой же: РеькР20 величина DiR примерно на два порядка выше, чем DiL, и Рел ^ 8—10 .

Для большинства технических аппаратов желателен один из предельных режимов — идеального вытеснения или идеального перемешивания. Определение условий перемешивания в проточном реакторе позволяет оценить эффективность действия перемешивающих или распределяющих устройств. Если оказывается, что режим в реальном реакторе носит промежуточный характер, то для создания математического описания необходимо определить коэффициенты продольного и поперечного перемешивания DL и DR либо число идеальных смесителей в каскаде, идентичном реальному реактору .

4. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ НЕСТАЦИОНАРНОЙ ИМПУЛЬСНОЙ МЕТОДИКИ ДЛЯ ОДНОВРЕМЕННОГО ИЗУЧЕНИЯ ПРОДОЛЬНОГО И ПОПЕРЕЧНОГО ПЕРЕМЕШИВАНИЯ ФАЗ В ПРОТОЧНЫХ УСТРОЙСТВАХ

На основе описанных методик представляется возможным определить характеристики продольного и поперечного перемешивания газового потока и твердых частиц. Однако при этом нам не удалось использовать опубликованные в литературе решения нестационарных уравнений или из-за некорректности решения или из-за использования не соответствующих эксперименту краевых и начальных условий. Ниже будут рассмотрены полученные нами решения и выполненные на их основе расчеты коэффициентов перемешивания.

где w — скорость потока; DR — коэффициент поперечного перемешивания; г — текущий радиус аппарата; t — текущее время.

Из приведенных данных видно, что совпадение величин PeL, найденных предложенным нами и известным ранее методами, удовлетворительное. Вместе с тем, описанный в настоящей работе метод позволяет определить одновременно и характеристики поперечного перемешивания.

может иметь место в реальных условиях. Для его оценки можно использовать представление о самостоятельном поперечном потоке по радиусу трубы г, описываемом соотношением Фика, в котором коэффициент диффузии D заменен эффективной величиной — коэффициентом поперечного перемешивания D. Принимая v постоянным и обозначив vLjDiL через PeL и vR/DiR через Ред, из первого уравнения системы найдем: