Главная -> Словарь

Поскольку необходимо

где первый этап заключается в разрыве связи С — С углеводорода. При этом образуются два радикала Rz и Rs, которые могут отнять атомы водорода от исходного углеводорода с образованием радикала Rv Радикал Rlt не являясь термически стойким, образует олефин и радикал /?3, который в свою очередь снова может дать Rl из углеводорода. Этот процесс повторяется до тех пор, пока перепое цепи не прекращается в результате взаимодействия Rl и J?3. Характер основных продуктов зависит от того, каким образом происходит разрыв Rl при образовании промежуточных продуктов. Поскольку концентрация радикалов незначительна, к этой

В вышеуказанных условиях, используя соответствующие константы скорости, получим концентрацию метил-радикалов в системе 8 X 10~19 молей на см3. Возможность возникновения этапов , или снизит концентрацию, так как они вызывают дополнительные реакции, ведущие к удалению метил-радикалов. Как видно из следующего рассуждения, изменение концентрации должно быть незначительным. При концентрации метил-радикала 8 X 10~19 молей на см3, используя вышеприведенные константы скорости, можно рассчитать, что реакция вызовет удаление метил-радикалов со скоростью 4 X 10~15 молей на см3 в сек., а реакция — со скоростью 4,5 X 10~23 молей на см3 в сек. При концентрации СН3 меньше 8 X 10~19 молей на см3 реакция обрыва имеет еще меньше значения. Поэтому, поскольку концентрация 8 X 10~19 молей на см3 является максимальной, то реакция может оказать лишь минимальное влияние на концентрацию радикалов. Аналогичное рассуждение применимо и для реакций и ; таким образом, полученная выше величина концентрации метил-радикалов должна быть правильной в пределах точности, допустимой для определения констант /сг и k2. Подобным образом получаем концентрации атомов водорода почти исключительно по скорости их образования и по скорости их удаления . В равновесном состоянии концентрация атомов водорода определяется следующим уравнением:

Рассмотрим процесс адсорбции в неподвижном слое сорбента. Из-за накопления сорбата на поверхности сорбента свойства последнего постоянно меняются и процесс в целом нестационарен. Поскольку концентрация сорбата меняется по длине слоя сорбента, уравнения баланса можно записать только для элементарного объема за элементарное время для неподвижной и подвижной фаз. В общем случае получим четыре уравнения в частных производных: материального баланса по сорбату и теплового баланса для каждой из фаз.

Поскольку концентрация промежуточного вещества постоянна,. общая скорость его образования WAB должна быть равна нулю. Но

Возможность такой реакции была подтверждена экспериментально . Однако пока не ясно, может ли по реакциям такого типа происходить образование иодароматических соединений в природных условиях, поскольку концентрация йодистых солей в пластовых водах очень низка.

где 5а и 52 — содержание солей в дренажной воде проб, отобранных соответственно до и после обследуемого смесительного устройства; Q и С2 — концентрация солей в дренажной воде этих проб; Wnp и WBX — количество промывочной воды и исходная обводненность нефти; W max . TO различие между Sa и S2 будет определяться только концентрациями Сг и С2. А поскольку концентрация солей в дренажной воде определяется полнотой смешения пластовой и промывочной воды, то по разности между S1 и 52 можно судить о количестве солей, вымытых из нефти при прохождении эмульсии через смесительное устройство. Однако разность * еще не позволяет судить об эффективности смесительного устройства, поскольку даже при хорошем его качестве она может быть близкой к нулю, если смешение было проведено эффективно до этого устройства.

ВЕП определяют экспериментально. Полученные данные обрабатывают в виде уравнений с привлечением теории подобия. Если рассмотреть бесконечно малый по высоте участок аппарата, то изменение рабочих концентраций составит dy, а движущая сила будет равна у—у*. Поскольку концентрация у убывает в пределах контактной зоны, то dnu = l; проинтегрировав это

Тот факт, что гидридный перенос зависит от концентрации метилциклопентана в эмульсии, согласуется с предположением о протекании реакции на границе раздела кислота/углеводород. Это, напротив, плохо согласуется с предположением о протекании реакции в кислотной фазе, поскольку концентрация метилциклопентана там постоянна.

Известно, что реакция протекает через активирование олефина катализатором *, после чего активированный олефин реагирует с бензолом и алкилбензолами. Поскольку концентрация активированного олефина неизвестна, при выводе кинетических параметров в соответствии с приведенной ниже схемой исходят из общей концентрации олефина:

Выходы диалкилсульфата будут тем больше, чем выше концентрация олефина в смеси моноалкилсульфата и серной кислоты. Поскольку концентрация олофина в смеси этих веществ зависит, кроме прочего, от давления, ясно, что при абсорбции этилена давление будет влиять на скорость образования диалкилсульфата и на его количество, а тем самым и на величину РКК.

Поскольку концентрация загрязнений в топливе невелика, осаждение каждой частицы можно рассматривать без влияния на нее других частиц. Принимая движение частицы равномерным при малых числах Рейиольдса и форму частиц сфери-

Начиная примерно с 1953 г., на установках гудрифлоу стали применять воздухораспределители новой конструкции вместо прежней типа «желоба и полая балка» , имеющей следующие недостатки: 1) полая балка не может быть плотно пригнана и прочно закреплена, поскольку необходимо обеспечить ее свободное расширение; вследствие неплотностей наблюдаются

На Рязанском НПЗ для осуществления предложенного принципа окисления также используют существующее оборудование. Секцией окисления здесь является колонна высотой 21 м и диаметром 3,4 м, а секцией сепарации — вертикальная емкость высотой 13 м и диаметром 3 м. Сырье — гудрон с температурой размягчения 25—27 °С — подается в линию, по которой из секции окисления в секцию сепарации фаз транспортируется ^прореагировавшая газожидкостная смесь. Квенчинг происходит в этой линии. Газы выходят с верха секции сепарации, жидкая фаза откачивается с низа в секцию окисления . Откачивают битум непосредственно из колонны, поскольку необходимо получать строительный битум и откачка из зоны сепарации вызвала бы слишком глубокое окисление. Режим работы блока

В ходе монтажа поршня со штоком в цилиндр возникает трудность с заправкой поршневых колец, поскольку необходимо одновременно сжимать кольца и досылать поршень в цилиндр. При выполнении этой трудоемкой операции возможны травматизм и повреждение сальникового узла, поршневых колец, штока, поршня и зеркала цилиндра.

Регенерация осуществляется с псевдоожиженным слоем катализатора при противотоке газа-окислителя, поступающего под нижнюю распределительную решетку регенератора. Поскольку необходимо избегать перегревов, ведущих к-дезактивированию катализатора, проводят регенерацию смесью воздуха с газами сгорания топлива, содержащей только 2—3% кислорода. При этом оксид хрома все же частично окисляется в СгО3, и при восстановлении последнего в реакторе получается вода, вредно влияющая на свойства катализатора. Во избежание этого в десорбер регенератора подают топочный газ, восстанавливающий катализатор, и еще ниже — азот, отдувающий пары воды и газы сгорания. Шсле этого регенерированный катализатор при 640—650 °С подхватывают транспортирующим газом и возвращают в реактор. Газы регенерации проходят циклоны, расположенные в верхней ча:ти регенератора, и их тепло используют в котле-утилизаторе 6, где получается водяной пар. Затем в электрофильтре 7 улавливают захваченный газами катализатор и сбрасывают дымовые газы i атмосферу. Этот катализатор вновь возвращают пневмотранспортом в регенератор. Для восполнения катализатора имеется бункер 8, из которого свежий ка-

Обеспечить стабильную работу такой установки очень трудно, поскольку необходимо стабилизировать одновременно по крайней мере шесть параметров: расход и температуру сырья в обеих колоннах и кратность орошения в двух колоннах. Осложняют работу таких установок теплопотери в развитых коммуникациях, а также трудность поддержания стабильного уровня жидкости в кубах обеих колонн. Такая установка может быть рекомендована для низкокипящих смесей, но даже для этих случаев данных о ее работе в не приводится. Таким образом, установка из трех последовательно соединенных колонн для одновременного разделения в лабораторных условиях смеси на четыре фракции становится неприменима для нефтепродуктов, кипящих при ЗОО-370 °С.

Влияние рециркуляции на процесс ожижения углей и состав образующихся продуктов. Жидкий продукт, образующийся в процессе ожижения угля, должен обладать низкой вязкостью, чтобы можно было приготовить на его основе угольную суспензию, используемую далее для рециркуляции в непрерывном процессе ожижения угля. Этот продукт должен также обладать активностью или растворяющей способностью