Главная -> Словарь

Последовательно охлаждается

Для устранения утечки сжимаемого газа через зазоры между вращающимися и неподвижными деталями в компрессорах применяют лабиринтные уплотнения. Работа лабиринтного уплотнения основана на том, что газ последовательно несколько раз проходит

Крэкируемый продукт в печи высокого давления проходит последовательно несколько рядов труб в нижней части конвекционной камеры , затем поступает в два ряда верхней части , откуда с температурой 400—410° С еле- . дует в первый и затем второй ряд радиантных труб , где нагревается до 482—487° С, после чего для завершения реакции крэкинга направляется в среднюю «реакционную» часть конвекционной камеры , где движется по прямотоку, что обусловливает более мягкий обогрев продукта, В реакционной части труб повышения температуры продукта не происходит, так как вся сообщаемая теплота расходуется исключительно на реакцию крэкинга.

Эжектор — барометрический конденсатор. В этой системе пары с верха вакуумной колонны подаются непосредственно в эжектор, и глубина вакуума не зависит от температуры воды, выходящей из барометрического конденсатора,, В результате создается глубокий вакуум , и глубина вакуума определяется противодавлением на выходе из эжектора. Поэтому для создания глубокого вакуума соединяют последовательно несколько эжекторов . Такая система обходится дороже первой, так как эжектор отсасывает все пары, уходящие с верха колонны, и в барометрическом конденсаторе необходимо конденсировать большее количество паров.

Для надежности покрытия наносят последовательно несколько слоев лака с промежуточной просушкой каждого слоя в течение 5—10 час. при температуре 15—20° .

рабочих колес из легированной стали можно получить степень сжатия в одном колесе 1,25—1,50. Для достижения больших степеней сжатия используют последовательно несколько рабочих колес. В этом случае степень сжатия в каждой ступени турбо-машины , принимают согласно уравнению .

Для получения точных результатов при вычислении веса капли необходимо выпустить из капилляра последовательно несколько капель, взвесить их и полученный вес разделить на число капель.

При крекировании фракций нефти, представляющих сложную смесь углеводородов различных классов, обладающих различной термической устойчивостью, будет иметь место последовательность крекинга. Быстрее всего будут распадаться углеводороды, обладающие наименьшей термической стойкостью, а именно парафиновые углеводороды. Неразложившаякя часть сырья будет обогащаться термически более устойчивыми углеводородами — нафтеновыми и ароматическими. При дальнейшем углублении процесса будут крекироваться нафтеновые углеводороды, а в неразложившейся части исходного1 сырья останутся термически , сущность которого заключается в том, что сырье — фракция нефти—крекируется последовательно' несколько раз, причем для уменьшения роли вторичных реакций после каждого крекирования продукты разложения и продукты уплотнения отделяются перегонкой, и на следующее крекирование берется только фракция, выкипающая в тех же пределах температур, что и исходное сырье и представляющая в основном еще неразложившиеся углеводороды исходного сырья. Как можно видеть из данных, приведенных в табл. 70, где представлены результаты .крекинга «гуськом» грозненского парафин-истого дестиллата, удельные веса фракций, поступающих на каждое последующее крекирование, увеличиваются так же, как и удельные веса 'бензинов, выкипающих до 200° С, полученных от соответствующих опытов крекинга. Вместе с тем термическая стабильность подвергаемой крекингу фракции с каждым последующим крекированием возрастает, что видно по снижению скорости крекинга, которая здесь выражена в .процентах бензина, образующегося в единицу •времени. Увеличение удельного веса фракций, поступающих на последовательное крекирование, свидетельствует, что. с каждым

Отсутствие гальванической связи между выходными и входными цепями преобразователей, построенных на основе кольцевых ферритовых сердечников, позволяет включать в цепь КЗО последовательно несколько магниточувствительных элементов или ввести несколько КЗО с магнито-чувствительными элементами, работающими параллельно. Ферритовый сердечник при этом выполняет функции алгебраического сумматора . Такая конструкция преобразователя позволяет измерять ортогональные компоненты или градиент магнитного поля в заданной точке. Применение трех обмоток, подключенных к потенциальным электродам трех датчиков Холла, расположенных в пространстве ортогонально, позволяет определить модуль пространственного вектора магнитного поля. Измеряя сигнал с каждого датчика Холла по отдельности, можно найти проекции вектора на ортогональные оси, а затем определить пространственное расположение самого вектора.

Эжектор - барометрический конденсатор. В этой системе пары с верха вакуумной колонны подаются непосредственно в эжектор и глубина вакуума не зависит от температуры воды, выходящей из барометрического конденсатора. В результате создается глубокий вакуум , и глубина вакуума определяется противодавлением на выходе из эжектора. Поэтому для создания глубокого вакуума соединяют последовательно несколько эжекторов. Такая система обходится дороже первой, так как эжектор отсасывает все пары, уходящие с верха колонны, и в барометрическом конденсаторе необходимо конденсировать большее количество паров.

Эжектор — барометрический конденсатор. В этой системе пары с верха вакуумной колонны подаются непосредственно в эжектор, и глубина вакуума не зависит от температуры воды, выходящей из барометрического конденсатора. В результате создается глубокий вакуум , и глубина вакуума определяется противодавлением на выходе из эжектора. Поэтому для создания глубокого вакуума соединяют последовательно несколько эжекторов . Такая система обходится дороже первой, так как эжектор отсасывает все пары, уходящие с верха колонны, и в барометрическом конденсаторе необходимо конденсировать большее количество паров.

Далее в систему было введено последовательно несколько доз петролейного эфира , являющегося осадителем асфальтенов, что привело, естественно, к увеличению концентрации ПМЦ до 17,64-Ю'7 спин/г. После этого содержимое пробирок было интесивно перемешано и резкое интенсивное взаимодействие оса-дителя в растворе с асфальтенами привело к практически полному выпадению асфальтенов и увеличению количества ПМЦ почти до первоначальной величины 24,22-10" спин/г.

Описание установки . Схема установки однопоточная. Сырье смешивается с циркуляционным и свежим водородсодержащим газом, нагревается в теплообменнике и трубчатой печи до температуры реакции и подается в реактор. Газо-продуктовая смесь после реактора последовательно охлаждается в термосифонном рибойлере стабилизационной колонны, теплообменниках, в воздушном холодильнике, доохлаждается в водяном холодильнике и поступает в сепаратор, где при 40 °С продукты разделяются на циркуляционный газ и гидрогенизат: циркуляционный газ очищается от сероводорода 15% раствором МЭА и поступает на циркуляционный компрессор, а гидрогенизат направляется в сепаратор второй ступени, где при снижении давления от него отделяется часть растворенного углеводородного газа. Далее гидрогенизат, предварительно нагретый в теплообменниках, поступает в колонну стабилизации. Из нижней части колонны выходит стабильный керосин, который последовательно охлаждается в теплообменниках и холодильнике, после чего

По схеме газ последовательно охлаждается и частично конденсируется в воздушном холодильнике 3, регенеративном тепло-Рис. 111.33.

Схема, изображенная на рис. III.40, предназначена для глубокого извлечения пропана. Особенность схемы — охлаждение газа на I ступени конденсации за счет внешнего пропанового холодильного цикла, а на II ступени — за счет дросселирования конденсата из сепаратора II ступени и части конденсата из сепаратора I ступени. Компримированный до 3,7 МПа нефтяной газ последовательно охлаждается в воздушных холодильниках 2, регенеративных теплообменниках 3 и 4 и пропановом испарителе 5 до —30 °С и частично конденсируется. Образовавшаяся двухфазная система разделяется в сепараторе 6. Газ I ступени сепарации далее охлаждается до —64 °С за счет холода сухого газа, выходящего из сепаратора II ступени 10, в теплообменнике 7, а также конденсата II ступени сепарации и части конденсата I ступени, сдросселированных на дросселях 19 и 20 до давления 0,3 МПа, в теплообменниках 8 и 9. После отдачи холода испарившиеся при дросселировании потоки дожимаются компрессором 12 до давле-

Остаточная влажность сырья перед кристаллизацией не допускается, так как может произойти закупорка трубопроводов и аппаратов. Высушенная смесь ксилолов последовательно охлаждается до температуры минус 68—70°С, сначала за счет фильтрата чистого пара-ксилола в теплообменниках, затем в скребковых кристаллизаторах за счет испарения жидкого этана. Выпадающие при охлаждении кристаллы пара:ксилола выносятся в виде суспензий в сборник циркулирующей смеси, откуда часть суспензии отбирается на вакуум-фильтрацию, где выделяется пара-ксилол 80—85%-ной чистоты.

Активность катализатора постепенно снижается, и через 3—4 месяца работы он заменяется свежим. Парогазовая смесь, выходящая из реактора, последовательно охлаждается до минус 25° С, при этом хлористый винил конденсируется и подвергается ректификации.

Выходящий из верхней части хлоратора тетрахлорэтан-сырец,, охлаждается в выносном холодильнике и непрерывно циркулирует в системе. Часть продукта отбирается и направляется на дегидрохлорирование, которое ведется в паровой фазе при температуре 400° С в присутствии хлора, являющегося инициатором. Получающийся контактный газ термического дегидрирования последовательно охлаждается, при этом органические хлорпродукты конденсируются и направляются на ректификацию, а хлористый водород абсорбируется водой и поступает на очистку для последующего использования в производстве хлорвинила.

После реактора Р-6 газопродуктовая смесь последовательно охлаждается в теплообменнике Т-311 до 100 СС, холодильнике Х-3 до 40 °С и направляется в сепаратор С-4.

Упрощенная схема этого процесса изображена на рис. 87. Па-ро-газовую смесь исходных веществ подогревают в теплообменнике / горячими реакционными газами и подают в реактор 2. Выходящая из него смесь последовательно охлаждается в теплообменнике / и системе водяных и рассольных холодильников 3, где конденсируются все жидкие вещества. Непрореагировавший ацетилен возвращают на приготовление исходной смеси, а жидкость направляют на разделение в систему ректификационных колонн 5, где отгоняются легкая фракция, винилацетат, уксусная кислота и этилидендиацетат. Тяжелый остаток идет на сжигание.

На рис. 66 дана принципиальная технологическая схема кристаллизационного и фильтровального отделений двухступенчатой установки обезмасливания гача. Сырье — гач / смешивается с растворителем //, нагревается в подогревателе 1 до температуры на 10—20 °С выше температуры плавления сырья, затем раствор /// последовательно охлаждается в холодильнике 2 водой, в регенеративных кристаллизаторах 3 — раствором фильтрата первой ступени У и до конечной температуры — в аммиачных кристаллизаторах 4. Раньше в качестве промежуточной охлаждающей среды применяли рассол , требующий дополнительного охлаждения. Использование рассола малоэффективно, так как не позволяет проводить процесс обезмасливания при температурах ниже —5°С из-за его высокой температуры застывания . Кроме того, рассол вызывает коррозию оборудования. В связи с этим в настоящее время рассольная система охлаждения на установках обезмасливания не применяется. На некоторых установках хладо%гентом служит растворитель, кото--рый тоже нужно предварительно охлаждать.

По схеме газ последовательно охлаждается и частично конденсируется в воздушном холодильнике 3, регенеративном тепло-

Схема, изображенная на рис. III.40, предназначена для глубокого извлечения пропана. Особенность схемы — охлаждение газа на I ступени конденсации за счет внешнего пропанового холодильного цикла, а на II ступени — за счет дросселирования конденсата из сепаратора II ступени и части конденсата из сепаратора I ступени. Компримированный до 3,7 МПа нефтяной газ последовательно охлаждается в воздушных холодильниках 2, регенеративных теплообменниках 3 и 4 и пропановом испарителе 5 до —30 °С и частично конденсируется. Образовавшаяся двухфазная система разделяется в сепараторе 6. Газ I ступени сепарации далее охлаждается до —64 °С за счет холода сухого газа, выходящего из сепаратора II ступени 10, в теплообменнике 7, а также конденсата II ступени сепарации и части конденсата I ступени, сдросселированных на дросселях 19 и 20 до давления 0,3 МПа, в теплообменниках 8 и 9. После отдачи холода испарившиеся при дросселировании потоки дожимаются компрессором 12 до давле-

Рафинат последовательно охлаждается в теплообменнике 5 и холодильнике 3 до 3~5 С, отстаивается в емкости 1 от увлеченного раствора ДЭГ и направляется на промывку в нижнюю часть колонны 15. После промывки рафинат через отстойник 17 выводится с установки в товарный парк.