Главная -> Словарь

Последовательно параллельной

Определение оптимальной последовательности отдельных этапов разделения или поиск оптимальной технологической схемы разделения проводится вначале среди простых многоколонных ректификационных систем с последовательно-параллельным соединением колонн, примеры которых для ректификации четырехком-понентной смеси приведены на рис. П-10.

Рис. П-10. Схемы простых многоколонных ректификационных систем для разделения четырехкомпонентной смеси с последовательным и последовательно-параллельным соединением колонн.

Рис. П-11. Схемы простых многоколонных ректификационных систем со связанными тепловыми потоками с последовательным и последовательно-параллельным соединением колонн.

Рис. П-12. Схемы ректификационных систем с многосекционными колоннами с последовательным и последовательно-параллельным соединением колонн.

элементов схемы приняты восемь ректификационных систем для разделения трехкомпонентной смеси , состоящие из сочетания неполных и полных ректификационных колонн : три простые и пять сложных систем . Простые системы образованы последовательным соединением двух полных ректификационных колонн по дистилляту или остатку , либо параллельным соединением двух полных колонн по дистилляту и остатку . Сложные системы образованы полной ректификационной колонной с укрепляющей или отгонной секциями, ректификационными колоннами с боковым отбором продуктов или последовательно-параллельным соединением двух колонн .

Процесс образования при крекинге низкокипящих по сравнению с сырьем продуктов является последовательно-параллельным, но преимущественно протекает последовательный разрыв связей С — С.

Реакция аммиака со спиртами, как и взаимодействие его с хлорпроизводными, является последовательно-параллельным процессом, сопровождающимся замещением одного за другим всех атомов водорода при азоте и образованием смеси первичных, вторичных и третичных аминов:

Процесс образования низкокипящих по сравнению с сырьем продуктов является последовательно-параллельным, но преимущественно протекает последовательный разрыв связей С—С.

Газофракционирующие установки разнообразны по своим технологическим схемам и включают от 6 до 10 простых колонн, соединенных последовательно по ректификату и остатку и последовательно-параллельным способом. Общее число тарелок во всех колоннах меняется от 390 до 720. При этом число тарелок в колоннах, разделяющих наиболее близкокипящие компоненты изобутановой и изопентановой фракций колеблется от 97 до 180. Исследование фактических режимов изобутановой колонны показало, что флегмовое число для получения изобутана и н-бутана чистотой 97 — 98 % составляет не менее 19.

теплоносителей на 8-14 %. В то же время схема со связанными секциями четкого разделения, полученная из системы разделения с последовательно параллельным соединением простых колонн соединением верха третьей с низом второй колонны противоположно-направленными потоками пара и жидкости с выделением между отборами 2 и 3 продуктов ректификационной секции (((144,344, оказалась более экономичной, чем схема с полностью связанными потоками. При одинаковом теплоподводе в кипятильниках она характеризуется на 2 % меньшей величиной эксер-гии теплоносителей и на 0,2-2,7 % меньшим содержанием примесей в продуктах

Проводилось также расчетное сравнение на примере разделения эквимассо-вой смеси гексан-гептан-октан-нонан на четыре компонента схем разделения в трех простых колоннах с последовательным отбором дистиллятов , остатков , с последовательно-параллельным соединением простых колонн и соответствующих сложных колонн с двумя боковыми укрепляющими , от-парными и с боковой отпарной и укрепляющей секциями .

При втором подходе проводят декомпозицию системы при задании начальных значений составов в местах разрывов потоков. При этом вся система колонн рассчитывается итерационно с уточнением этих составов и учётом выполнения общего материального и теплового баланса всей системы. При таком подходе приходится выполнять большой объём вычислений. Данный подход используется при расчёте систем колонн для задач разделения многокомпонентных смесей в работе . В предлагается алгоритм декомпозиции системы ректификационных колонн, на основе вероятностной модели распределения компонентов в продуктах разделения. В приведён метод расчёта ректификационные установок последовательно-параллельной структуры на основе де композиционного подхода. В для расчёта комплексов колонн использован метод разрыва рецирку-лируемых потоков. Отмечено, что предлагаемый метод декомпозиции, по сравнению с последовательным расчётом, позволяет уменьшить число итераций в два раза. Для задания начальных значений составов в местах разрыва рецир*улируемых потоков предлагается использовать приближенный метод эффективной температуры с решением общей системы уравнений комбинированным методом релаксации-Бройдена . На втором этапе для решения системы нелиней-

При проведении в потоке последовательно-параллельной реакции по схеме

Все эти продукты являются вязкими жидкостями, пастами или воскообразными веществами, растворимыми вводе. Их физические и технические свойства можно изменять в широких пределах, выбирая гидрофобную часть молекулы и число оксиэтильных звеньев в гидрофильной цепочке. По химическому составу они не-одноро;ны: при постепенном росте оксиэтилированной цепи образуете! смесь продуктов с различным числом оксиэтильных звеньев Так как в этой последовательно-параллельной реакции скорое^ отдельных стадий довольно близки друг к другу, то со-держан -ie соединений разной степени оксиэтилирования примерно соответствует функции распределения Пуассона. Типичная кривая распределения неионогенных моющих веществ по числу оксиэтильных групп изображена на рис. 84. Обычно моющие вещества характеризуют средним числом оксиэтильных звеньев , которое приблизительно соответствует максим/му на кривой распределения. Следует отметить, что кривая распределения зависит от способа получения продукта: при синтезе в непрерывно действующем аппарате полного смешения кривая будет более пологой, чем при синтезе в реакторе периодического действия, и может вообще не иметь максимума.

Экспериментальные данные свидетельствуют о последовательно-параллельной схеме изомерных превращений:

г — кривая, полученная расчетным путем для реакций, протекающих по последовательно-параллельной схеме

Наилучшая из рассмотренных схем разделения бензина на четыре узкие фракции имеет два существенных недостатка по сравнению с системами разделения в простых колоннах. Это повышение давления в третьей колонне, где выделяется наиболее высококипящая фракция, и ухудшение возможности использования тепла конденсации орошений. В связи с этим были предложены новые, еще более эффективные схемы разделения бензина с выделением с верха первой колонны фр. Н.К.-65 "С и подачей остатка ее и бокового погона, выводимого в жидкой фазе из укрепляющей секции , в том числе через боковую отпарную , или в паровой фазе из отгонной секции , в том числе через боковую укрепляющую секции , во вторую колонну. С верха второй колонны выделяется фр. 65-120 °С, с промежуточного сечения между вводами продуктов из первой колонны фр. 120-180 °С, с низа колонны фр. 180 "С к.к. В этих схемах возможно поддерживать низкое давление во второй колонне, с верха которой выделяется более высококипящая фр. 65-120 °С, и частично использовать тепло ее конденсации, например, для первоначального нагрева холодного потока сырья. Схема с выводом бокового погона из первой колонны в жидкой фазе по сравнению с наилучшей из рассмотренных выше схем — последовательно-параллельной схемой разделения бензина на четыре фракции со связанными второй и третьей колоннами при одинаковой величине теплоподвода с горячей струей позволила снизить содержание примесей во фр. 65-120 °С с 10,7 до 9,5 %, во фр. 120-180 °С — с 10,1 до 8,6 %, с отпаркой из бокового погона легких фракций в боковой отпарной секции до 7,5 и 6,1 %. Схема с выводом бокового погона в паровой фазе из отгонной секции позволяет снизить содержание указанных Примесей до 6,3 и 5,6 %, а через боковую укрепляющую секцию до 6,3 и 5,2 % соответственно, то есть почти в 2 раза . При этом, в связи со снижением температуры выделения фракции 180 °С-к.к. с 285 до 235 °С, эксергия теплоносителей снижается на 6,7 % .

Селективность образования любого продукта последовательно-параллельной реакции определяется стабильностью промежуточных продуктов реакции и вероятностью протекания реакции по разным параллельным путям.

3. Углеводороды превращаются по последовательно-параллельной схеме 4f j^ 4,. ^»

Рассматриваются вычислительние аспекты метода для хтшко» технологических систем последовательной, последовательно-параллельной структуры и cTi:^KtypH с рецикловыми ютокагж»

существует мнение , что при окислении остаточных нефтепродуктов асфальтены могут образовываться по последовательно- параллельной схеме:

оС асфальггчов «*• смол. Это свидетельствует о том, что ас-фальгёны, помимо машруга их образования из смол могут также образовываться непосредственно из ароматических углеводородов и сернистых соединений за счет радикальных процессов. Ранее была показана парамагнитная природа асфальгенов (((21, 22, 233. Эксперименты по контролю парамагнитных молекул в асфальтенах, выделенных из битумов на разных стадиях окисления,указывают на небольшой рост парамагнетизма со вррменем окисления. В самих же гудронах наблюдается рост удельного парамагнетизма со временем окисления почти на порядок. Во всех яксперименгах такого рода на графиках зависимости парамагнетизма от времени окисления имеются точки перегиба, характеризующие изменение хода реакций окисления.. Эти данные также подтверждают су-чествование последовательно-параллельной схемы образования асфальгенов из смол и из компонентов углеводородной части сырья: