Главная -> Словарь

Повышения плотности

Установлено, что значительное влияние на глубину гидроочистки дизельного топлива с применением АКМ катализатора оказывает соотношение Н : С в пределах of 18—27 до 125—142,5 {22))). При дальнейшем повышении соотношения эффективность гидроочистки снижается. Если по условиям эксплуатации отсутствует возможность повысить концентрацию водорода в циркуляционном газе на входе в реактор до оптимального значения, то следует идти по пути повышения общего давления в системе .

Наблюдаемые факты указывают на существование адсорбционного равновесия между реагирующими веществами на поверхности платинового катализатора, которое в случае повышения парциального давления водорода сдвигается в сторону преимущественной адсорбции водорода и вытеснения н-пентана с поверхности катализатора. Действительно, как указывают литературные данные, относительные адсорбционные коэффициенты для н-пентана и водорода при 400 °С на платиновом катализаторе равны соответственно 1,0 и 6,4 . Кроме того, подобные факты вытеснения углеводорода с поверхности платинового катализатора водородом отмечены в . Из сделанного наблюдения следует практический вывод: при осуществлении процессов при общем рабочем давлении 4,0 МПа целесообразно ограничить парциальное давление н-пентана величиной, не превышающей 1,0 МПа.

По мере повышения парциального давления водорода увеличивается количество и реакционная способность адсорбированного на металле водорода, но при этом ухудшаются термодинамические условия процесса - снижается выход ароматических углеводородов и возрастает скорость реакций гидрокрекинга.

Реакторный блок риформинга представлен четырьмя реакторами 13 и тремя секциями печи 12. Поскольку риформинг протекает со значительным эндотермическим тепловым эффектом , необходим подогрев не только исходного сырья, но и продукта его частичного превращения. Для повышения парциального давления водорода в блоке риформинга также применяет-• ся циркуляция водородсодержащего газа, подаваемого на смешение с сырьем компрессором 10.

Повышению равновесной степени превращения исходного углеводорода способствует понижение общего давления либо снижение парциальных давлений реагентов за счет введения инертных газообразных разбавителей. Процессы дегидрирования в промышленности иногда ведут и при повышенном давлении , однако в этих случаях выбор давления обусловлен не термодинамическими, а иными соображениями, например необходимостью повышения парциального давления водорода с целью вытеснения сорбированных на поверхности катализатора молекул дегидрируемого вещества или продуктов.

Количество чистого водорода, получаемого за мембраной, определяется также парциальным давлением Н2 в остаточном газе, на выходе из реактора. На рис. 28 показаны результаты термодинамических расчетов паровой конверсии метана с выводом водорода при различных температурах и парциальных давлениях Н2 в остаточном газе Как следует из приведенных данных, ведение процесса при 600-700 °С эффективнее, чем при 500 °С, так как повышается количество водорода, получаемого за мембраной. С ростом температуры возникает возможность повышения парциального давления И2 в остаточном газе, что интенсифицирует диффузию водорода через мембрану. Показатели процесса, которые могут быть достигнуты

Дегидроциклизующая активность молибденового катализатора значительно ниже. Так, при 470—480°, 15 am, 5-часовом цикле при пропуске диметилбутана в 54,8%-ном катализате было обнаружено только 14,1% сульфирующихся углеводородов, для гептана соответственно в 52,9%-ном катализате содержалось 20,0% сульфирующихся. Понижение активности катализатора вследствие частичного закоксовывания или повышения парциального давления водорода выше 20 am практически полностью подавляет циклизирующую активность молибденовых катализаторов. Сопоставляя результаты, достигнутые на металлических катализаторах и окисных , следует отдать предпочтение металлическим, что полностью подтверждается промышленной практикой.

Ряд растворителей обладает большей растворяющей способностью по отношению к ацетилену, чем ацетон. Некоторые из них перечисляются ниже. Поскольку концентрация ацетилена в газах пиролиза невелика, обычно перед контактированием растворителя с газом последний сжимают • для повышения парциального давления ацетилена. Правда, в пат. США 2029120 указывается , что вследствие высокой растворяющей способности жидкого аммиака по отношению

В большинстве случаев дешевый водородсодержащий газ поступает на гидроочистку с установок риформинга. По мере повышения парциального давления водорода и увеличения кратности циркуляции уменьшается коксообразование и увеличивается срок службы катализатора. Кратность циркуляции водородсодержащего газа колеблется от 250 до 750 объемов на 1 объем сырья.

Имеются и другие пути, предотвращающие появление водяного конденсата. Во-первых, это повышение температуры. Однако в силу экзотермичности процесса этот путь принципиально непригоден, так как приводит к снижению конверсии этилена и интенсификации побочных процессов. Во-вторых, это снижение парциального давления водяного пара за счет повышения парциального давления этилена. Однако этот путь тоже непригоден. Он также приводит к снижению выхода этанола, так как оптимальным соотношением между реагирующими компонентами является эквимолярное.

Установлено , что скорость гидрокарбонилирования цикло-гексена имеет первый порядок по отношению к концентрации олефина и приблизительно пропорциональна количеству присутствующего кобальта. В опытах с эквимолекулярными смесями окиси углерода и водорода было обнаружено, что скорость не зависит от давления этих газов, если последнее лежит в пределах 100—380 am . Однако в последующем многочисленные исследования показали, что скорость гидрокарбони-лпрования при постоянном давлении окиси углерода возрастает с увеличением давления водорода, а при постоянном давлении водорода уменьшается с увеличением давления окпсп углерода. Экспериментально наблюдаемая независимость скорости реакции от давления при эквимолекулярных смесях окиси углерода и водорода обусловлена численно приблизительно одинаковым, но противоположным по знаку влиянием повышения парциального давления обоих газов, т. е. увеличением скорости с повышением давления водорода и уменьшением скорости с возрастанием парциального давления окиси углерода.

Отмеченные закономерные изменения нефтей обусловлены миграционными процессами и гипергенными изменениями. Миграция УВ во всех частях впадины шла от внутренних частей бортовых зон к наиболее приподнятым с распределением флюидов по принципу дифференциального улавливания: легкие нефти встречены ближе к зоне генерации, чем тяжелые. Увеличение плотности нефтей в приподнятых частях бортовых зон связано также и с палеогипергенными изменениями, которые могли иметь место на инфильтрационном этапе развития гидрогеологического цикла. Наиболее интенсивно эти процессы проходили на востоке и юго-востоке впадины. Разное время проявления инфильтрационных этапов, неодинаковая интенсивность раскрытое™ и разные стратиграфические и глубинные уровни ее привели к тому, что палеогипергенно измененные нефти в подсолевых отложениях встречены на разных глубинах. Однако территориально залежи с такими нефтями тяготеют к приподнятым участкам бортовых зон. Этим и объясняется выявленная закономерность повышения плотности нефтей всех горизонтов подсолевых отложений в направлении к приподнятым участкам бортовых зон. Наложение двух процессов привело к более резкой дифференциации нефтей по плотности и составу. Конкретно данная закономерность выявляется по смене зон нефтей разной плотности по направлению к центральной части Прикаспийской впадины. На востоке и юго-востоке впадины в этом направлении выделяются зоны с нефтями плотностью более 0,900 г/см3 и 0,810—0,850 г/см3; на севере и западе впадины в направлении от приподнятых бортовых участков к погруженным зона с плотностью нефтей 0,810—0,850 г/см3 сменяется зоной с плотностью менее 0,810 г/см3.

На заводах по добыче бензола широко распространено длительное повторное использование абсорбентов; это связано с желанием избежать неприятного процесса повышения плотности используемых растворителей . Изменение плотности обусловлено загрязнением масла соединениями серы и смолами, которые несет в себе газ, и реакциями этих веществ друг с другом и с абсорбентом, особенно если последний представляет производное каменноугольной смолы.

Выводы об эффекте повышения плотности загрузки..... 295

Выводы об эффекте повышения плотности загрузки

Влияние плотности. По мере повышения плотности теплоемкость нефтепродуктов понижается.

Обычно в периоды повышения плотности крекинг-остатка также наблюдалось повышение его температуры после холодильника с 140—160° до 180—200°. Изучение этого вопроса показало, что в этом случае крекинг-остаток", проходя через трубы холодильника,

Кокс с размером кусков 30—120 мм после предварительного прокаливания может быть применен непосредственно для шахтной плавки окисленных руд. Предварительное прокаливание необходимо для удаления летучих , повышения плотности и механической прочности кусков. Во избежание разрушения крупных кусков температуру при прокаливании в специальных печах необходимо повышать медленно.

В результате повышения плотности надмолекулярных структур и снижения доли пустот между надмолекулярными структурами возрастает плотность нефтяной системы, а также на более поздних стадиях термоконденсации и твердой фазы.

кусковой кокс после предварительного прокаливания может быть применен непосредственно для шахтной плавки окисленных руд. Предварительное прокаливание необходимо для удаления летучих , повышения плотности и механической прочности кусков. Во избежание разрушения крупных кусков температуру при прокаливании в специальных печах необходимо поднимать медленно;

Увеличение выхода бензина по мере повышения плотности сырья объясняется тем, что образующиеся тяжелые промежуточные фракции остаются в жидкой фазе и подвергаются более глубокой деструкции. При работе на облегченном прямогонном сырье выход бензина меньше, что указывает на низкую глубину разложения образующихся в большом количестве керосино-газойлевых фракций. Аналогичные выводы можно сделать и из данных зарубежных авторов . Типичные выходы продуктов на установках замедленного коксования при работе на обычном режиме приведены ниже :

Влияние термической подготовки на процесс коксования углей является сложным и в основном проявляется в следующем: при уменьшении влажности угля увеличивается насыпная плотность загрузки в камере коксования. Это приводит к тому, что спекаемость угольной загрузки повышается за счет повышения плотности поверхностного контакта зерен угля, увеличивается скорость нагрева в стадиях до перехода в полукокс; уменьшается трещиноватость кокса за счет снижения перепада температур в загрузке и уменьшения градиента скоростей усадки смежных слоев полукокса, имеется тенденция к снижению сернистости кокса. При термической подготовке расширяется температурный интервал пластичности углей и температура максимального размягчения сдвигается в область более высоких значений.