Главная -> Словарь

Повышением жесткости

и связаны с присутствием пятиокиси азота в растворе. Однако интенсивность линии 1400 см~1 увеличивалась при растворении азотной кислоты в хлорной или селеновой кислоте, не сопровождаясь повышением интенсивности линии 1050 см" .

Отстой полученной эмульсии проводили в стеклянных воронках при 60 и 80 ° С с применением электрического поля средней напряженности 2 кВ/см, образуемого в каждой воронке между установленным по ее центру высоковольтным электродом и расположенным на внешней цилиндрической поверхности воронки заземленным электродом. Оптимальным считали расход деэмульгатора, при котором эмульсия в течение 1 ч разрушалась на 95% и более. Результаты опытов представлены в табл. 12. Из приведенных данных следует, что независимо от способа создания •эмульсии и температуры, при которой ее разрушали, с увеличением обводненности эмульсии или повышением интенсивности перемешивания требуемое количество деэмульгатора увеличилось. В исследуемом интервале обводненности 2,5—10%, отвечающем реальным условиям, требуемое количество деэмульгатора увеличивалось пропорционально содержанию воды в нефти.

Кроме биурета в карбамиде могут содержаться нитр"атн, хроматы и бензоаты, которые повышают температуру застывания депарафинатов . Активность карбамида на требуемом уровне поддерживают путем выделения названных примесей' адсорбцией через активированный уголь или в каждом цикле 4$ использованного ранее кристаллического карбамида заменяют свежим или реактивированным . Активность карбамида можно увеличить также путем подачи "затравки" - комплекса, образованного ранее, и повышением интенсивности перемешивания смешиваемых продуктов.

5. Непостоянство К2, К3, KI и К1, а также случаи, в которых эти характеристики оказались отрицательными, связаны, в первую очередь, со взаимным наложением синглет-триплетной полосы одного из компонентов и длинноволновой части синглет-синглет-ной полосы, а также — с повышением интенсивности синглет-триплетной полосы .

На рис. 2 показан график, отражающий характер комбинированного нагрева брикетов. Весь ход температурной кривой можно разделить на три явно выраженных участка. Первый отражает монотонный нагрев брикета со скоростью 15,7 °С/мин, за счет теплопередачи от слоя кокса, раскаленного в магнитном поле индуктора. Второй участок характеризуется повышением интенсивности нагрева до 76 °С/мин и связан, по-видимому, со структурными превращениями органической массы углей, изменением их теплофизических свойств и некоторым участием высокочастотной составляющей в разогреве брикетов.

Большое значение для объяснения полученных результатов имеют некоторые дополнительные особенности радиационного крекинга. Так, выход радикалов с повышением температуры возрастает со скоростью, соответствующей кажущейся энергии активации 25 ккал/моль . Кроме того, наблюдается некоторое снижение выхода с повышением интенсивности облучения; в конденсирован-~ ной фазе выход также был ниже.

шенной скоростью коксования и повышением интенсивности пере-

Влияние механических воздействий было рассмотрено на примере контактной очистки жидкого парафина мелкодисперсными адсорбентами, проводимой в зазоре между вращающимися соосными цилиндрами ротационного аппарата ВСН-3. С повышением интенсивности перемешивания от 200 до 600 об/мин достигаемая степень очистки парафина возрастает в 1,4 раза . Влияние механических воздействий на процесс очистки одинаково как для Ку-ганакской глины, так и для других мелкодисперсных адсорбентов, что характеризует структуру очищаемых парафинов в условиях взаимодействия с твердыми адсорбентами, а не сорбционные свойства используемого адсорбента.

пор с повышением интенсивности перемешивания обусловлено агре-

установлено, что с повышением интенсивности перемешивания в

НИИАТ провел эксплуатационные испытания 74 автомобилей с двигателями ГАЗ-51 и ЗИЛ-130, работавшими на летних и зимних маслах с присадками ВНИИ НП-360 и СБ-3. Смена масла производилась через 3,0; 6,0 и 9,0 тыс. км, а масляные фильтры тонкой очистки менялись у всех двигателей через 3 тыс. км. Опыты показали, что в летних условиях при увеличении срока смены масла с 3 до 6—9 тыс. км износы цилиндров увеличиваются незначительно . В зимнее время при увеличении срока смены масла до 6 тыс. км пробега износы цилиндров двигателей увеличились на 23 %, а до 9 тыс. км — на 49 %. Износ поршневых колец увеличился соответственно на 15 и 85 %, а износ шатунных вкладышей — на 55 и 69 %. Наблюдалось также и увеличение привеса фильтров тонкой очистки, суммарного содержания примесей и их негорючего компонента. Следовательно, в зимнее время возможно частичное обводнение масла, вызывающее гидролиз присадок, снижение их антиизносных и моющих свойств, что при увеличении сроков службы масел сопровождается повышением интенсивности изнашивания деталей.

Жесткость процесса. С повышением жесткости процесса, т. е. с ростом температуры, давления и снижением объемной скорости подачи сырья, падает выход масел за счет расщепления компонентов сырья, уменьшается их вязкость и растет индекс вязкости .

Процесс рексформинг. Получение бензина с октановым числом выше 100 по исследовательскому методу путем каталитического риформинга связано со значительным повышением жесткости условий работы катализаторов. Применение низкого давления и повышенных температур обычно приводит к снижению длительности циклов работы катализатора.

С повышением жесткости режима в бензине пиролиза повышается концентрация бензола, диеновых углеводородов и снижается количество парафиновых и нафтеновых углеводородов.

Если говорить о перспективах снижения токсичности автомобилей, то первоочередным мероприятием, дающим максимальный эффект и требующим минимальных затрат, должен стать отказ от производства этилированных бензинов со свинцовыми антидетонаторами. Производство неэтилированных бензинов потребует дополнительных мощностей по каталитическому риформингу с повышением жесткости процесса, а также по производству высокооктановых компонентов алкилированием, изомеризацией, получению трет-бутилметилового эфира и др. Ориентировочно дополнительные приведенные затраты на 1 т бензина возрастут в этом случае на 15—20 руб., однако экономический ущерб при этом снизится со 174,7 до 32,6 руб/т при использовании его в городах с населением свыше 300 тыс. человек и с 87,4 до 16,3 руб/т при использовании в зоне промышленных узлов и предприятий. Предотвращенный экологический ущерб по экономической эффективности в данном случае в 4—7 раз перекрывает затраты на организацию производства неэтилированных бензинов.

А вот с метаном на пиролизном производстве сделать пока ничего не могут. Это безвозвратная потеря, когда относительно дорогое пиролизное сырье обращается в топливный газ. Хуже всего, что выход метана трудно уменьшить, так как он возрастает с повышением жесткости пиролиза.

4. Под влиянием изменения условий процесса изменяются состав и общий выход фракций Се . С повышением жесткости процесса растут общий выход и выход насыщенных углеводородов, тогда как выход амиленов при невысоких температурах заметно снижается. При температурах 480° и выше растет и выход амиленов. Выходы фракций С5 могут достигать 7—8% вес. на перерабатываемое сырье, а выходы амиленов 2,5—3,0%.

Влияние давления и отдельных реакций на образование и расход водорода при каталитическом риформинге прямогонного бензина показано на рис. 66 и 67. Отчетливо видна роль реакций дегидроциклизации парафиновых углеводородов и дегидрирования нафтеновых в образовании водорода. Количество водорода, образующегося за счет дегидрирования нафтенов, возрастает с повышением жесткости процесса, но незначительно, поскольку дегидрирование нафтенов протекает относительно легко.

С другой стороны, образование водорода за счет дегидроциклизации парафинов резко увеличивается с повышением жесткости риформинга. Количество водорода, расходуемого на гидрокрекинг,

Как указывалось в предыдущем сообщении {9))), изменение жесткости процесса позволяет в широких пределах регулировать выходы и качество продуктов; с повышением жесткости непосредственно за счет гидрокрекинга получается более высокооктановый продукт, но одновременно наблюдается и некоторое увеличение выхода газа по отношению к жидкому продукту.

Как видно из рис. 1, фактический расход водорода при гидрообессериваиии любого вида сырья больше, чем вычисленный в предположении только удаления серы. Это отклонение от теоретического расхода возрастает с повышением жесткости процесса , вероятно, вследствие дополнительного протекания гидрокрекинга. Именно в результате гидрокрекинга в опытах, проводившихся с низкой объемной скоростью , и достигается снижение вязкости и температуры текучести. Различие в расходе водорода при переработке атмосферного и вакуумного остатка невелико

Важным результатом гидрообессеривания асфальтеновых компонентов является сравнительно легкое удаление ванадия; никель, наоборот, удаляется значительно труднее. В результате этого отношение никель: ванадий возрастает с повышением жесткости процесса. Если для кувейтской нефти отношение никель: ванадий равно около 0,3, то при мягком режиме обессеривания оно возрастает примерно до 0,6, а при высокой жесткости резко увеличивается и может достигать 5,0.