Главная -> Словарь

Перегонки ромашкинской

Фракционный состав и качество бензинов, независимо от их происхождения, регулируются процессами перегонки, ректификации и очистки бензиновых дистиллятов. Порядок последовательности перегонки и очистки принципиального значения не имеет. Первая может предшествовать второй, если очистка не изменяет состав, и наоборот, перегонка должна осуществляться вслед за очисткой, если в процессе очистки фракционный состав бензина становится иным. Таким образом, перегонка, регулирующая фракционный состав бензина, является лишь процессом, сопутствующим очистке дистиллята, определяющей все остальные качественные параметры бензина, обусловленные химическими свойствами веществ, составляющих бензин.

Научной основой процессов перегонки, ректификации, абсорбции и подобных является учение о термодинамическом равновесии, основные положения которого излагаются в курсах физической химии и химической термодинамики.

Газообразная Жидкая г/ж Газовые эмульсии, пены Нефтяное сырье в процессе перегонки, ректификации

Образующиеся в процессе перегонки, ректификации нефтей и нефтяных фракций НДС относят, в зависимости от концентрации дисперсной фазы, к газовым эмульсиям или пенам.

Физические: определение платности, показателя преломления, вязкости, температуры плавления, температуры замерзания, температуры кипения; определение малакометрических характеристик смазок и битумов ; разнообразные методы разделения, базирующиеся на применении экстракции, перегонки, ректификации, кристаллизации и других физических методах.

4. Багатуров С. А. Основы теории и расчета перегонки ректификации.

регенерации адсорбента ; удаление из адсорбента десорбирующего агента ; охлаждение адсорбента, причем в случае окислительной регенерации адсорбента его температура значительно повышается и требуется специальное охлаждение. Адсорбционное разделение также включает вспомогательные стадии — отделение целевых продуктов от десорбирующего агента и растворителей путем перегонки, ректификации, отстаивания.

Многие традиционные методы расчетного и экспериментального изучения фазовых равновесий, успешно применявшиеся при исследовании других смесей, в приложении к системе формальдегид—вода оказались малопригодными, давали плохо воспроизводимые и трудно интерпретируемые результаты. Долгое время к оценке достоверности и взаимной согласованности данных с фазовых равновесиях этой системы не привлекались методы термодинамической проверки и т. п. Изложенные обстоятельства привели к тому, что до самого последнего времени исследования фазовых равновесий в большинстве работ носили фрагментарный характер, т. е. охватывали небольшие диапазоны изменения параметров Р, Т, х, причем во многих случаях результаты разных авторов плохо согласовались между собой. Совершенно недостаточно была изучена область фазовых переходов для смесей, содержащих выше 60—70% формальдегида, отсутствовали представления о характере равновесия твердая фаза — жидкость и т. д. Все это приводило к тому, что исключительное важные для практики процессы концентрирования водных растворов формальдегида методами перегонки, ректификации, парциальной конденсации и т. д. не имели необходимого теоретического или расчетного обоснования, а фазовое поведение систем во многих интервалах изменения параметров Р, Т, х было непонятным и непредсказуемым. К счастью, работы 70—80-х годов пролили достаточно света на эти вопросы.

В БзаНИИНП разработан ряд математических моделей расчета ярз-дасвзв перегонки, ректификации нефтей, нефтепродуктов, газовых конденсатов, методов расчета основных регламентируемых показателей качества продуктов переработки нефти, газовых конденсатов, методов расчета основных теплофкзичесяях свойств узких фракций я .компонентов, входящих в состав нефтя, газовых конденсатов.

Выполненный -комплекс экспериментальных и расчетных иссладо- ~" ваний сззаслил создать адекватные промышленным процессам математические надели перегонки и ректификации, позволяющие на стадии расчета на ЭВМ, наряду сг параметрами процесса, определять все необходимые показатели по качеству продуктов z внутренних потоков с высокой точностью.

В БзаНИИНП разработан ряд математических моделей расчета ярз-дасвзв перегонки, ректификации нефтей, нефтепродуктов, газовых конденсатов, методов расчета основных регламентируемых показателей качества продуктов переработки нефти, газовых конденсатов, методов расчета основных теплофкзичесяях свойств узких фракций я .компонентов, входящих в состав нефтя, газовых конденсатов.

Во ВНИИ НП был разработан способ сравнительной оценки активности катализаторов при малых степенях обессеривания167. Испытание катализаторов проводят с целью определения объемной скорости или фиктивного времени контакта сырья, при которых достигается степень гидрообессеривания, равная 70%. Полученные результаты сравнивают со значениями тех же факторов для эталонного катализатора. Испытания катализаторов проводят на лабораторной установке высокого давления, аналогичной установке показанной на рис. 60. В качестве сырья используют фракцию 200—300° С прямой перегонки ромашкинской нефти с содержанием серы 1,10%. Можно использовать и другие прямогонные дистилляты, выкипающие в указанных пределах и содержащие 1,0—1,5% серы. В качестве эталона используют промышленный алюмокобальтмолибденовый катализатор, приготовленный в 1956 г. на Ново-Куйбышевском НПЗ со следующими свойствами:

Распределение пяти- и шестичленных нафтенов в газойлях каталитического крекинга и прямой перегонки ромашкинской нефти примерно одинаково . Среди шестичленных нафтенов преобладали углеводороды с одним кольцом .

Схема перегонки нефти с колонной предварительного частичного отбензинивания и основной сложной ректификационной колонной получила наибольшее применение в отечественной нефтепереработке. Она обладает достаточной гибкостью и универсальностью и оказалась полезной в св"язи с массовым переводом установок AT и АВТ, запроектированных для перегонки ромашкинской нефти , на перегонку более легких нефтей Западной Сибири.

Бензин прямой перегонки ромашкинской нефти туймазинской нефти краснокамской нефти 41,6 43,0 50,0 49,0 47,0 56,8 56,0 53,0 61,4 41,0 41,0 48,6 50,0 48,0 56.8 57,0 56,0 60,8

Все эти затраты и усложнения схемы оправдывают себя в том случае, если получаемые продукты обладают достаточно высокими качествами, которые позволяют иметь товарные топлива, отвечающие стандарту. В идеале желательно получать товарную продукцию из высокосернистых нефтей, не уступающую по качеству продукции из малосернистого сырья. Однако это привело бы к значительному повышению себестоимости продуктов из сернистого сырья. Учитывая это обстоятельство, технические нормы на нефтепродукты временно допускают получение на основе сернистых и высокосернистых нефтей топлив пониженного качества. Так, наряду с основным сортом Т-1 топлива для реактивных двигателей, содержащего серы не более 0,1% и получаемого из малосернистого сырья, выпускают сорт топлива ТС-1. Содержание в нем серы допускается до 0,25%, так как его получают из сернистых нефтей. Например, содержание серы во фракции прямой перегонки ромашкинской нефти *, отобранной в пределах 130—260° С, т. е. примерно соответствующей топливу ТС-1, составляет 0,6%, тогда как в соответствующей фракции малосернистой бакинской нефти содержание серы не превышает нескольких сотых долей процента.

Во ВНИИ НП был разработан способ сравнительной оценки активности катализаторов при малых степенях обессеривания167. Испытание катализаторов проводят с целью определения объемной скорости или фиктивного времени контакта сырья, при которых достигается степень гидрообессеривания, равная 70%. Полученные результаты сравнивают со значениями тех же факторов для эталонного катализатора. Испытания катализаторов проводят на лабораторной установке высокого давления, аналогичной установке показанной на рис. 60. В качестве сырья используют фракцию 200—300° С прямой перегонки ромашкинской нефти с содержанием серы 1,10%. Можно использовать и другие прямогонные дистилляты, выкипающие в указанных пределах и содержащие 1,0—1,5% серы. В качестве эталона используют промышленный алюмокобальтмолибденовый катализатор, приготовленный в 1956 г. на Ново-Куйбышевском НПЗ со следующими свойствами:

Фракция прямой перегонки ромашкинской нефти:

Состав предельной нафтено-парафиновой части дизельных фракций прямой перегонки и каталитического крекинга можно охарактеризовать на примере трех более подробно изученных топлив . В газойлях прямой перегонки ромашкинской нефти содержание нормальных парафиновых углеводородов составляет 37—40% на сумму парафиновых, а в газойле каталитического крекинга — 87%. Распределение пяти- и шестичленных нафтенов в газойлях прямой перегонки и каталитического крекинга примерно одинаково — 60—63% пятичленных . Среди шестичленных нафтенов в некоторых газойлях значительно преобладают углеводороды с одним кольцом .