Главная -> Словарь

Поверхности заготовки

Изменение удельной поверхности эмульсии приводит также к изменениям углеводородного состава продуктов реакции. С увеличением удельной поверхности уменьшается содержание октановой фракции в продуктах реакции: вначале незначительно, в дальнейшем более заметно. Так, при алкиЛ'Ировании изобутана бутеном-2 возрастание удельной поверхности эмульсии с 6600 до 11 800 см2/см3 вызывает понижение шнцентрации октановой фракции примерно на 8% ; при дальнейшем увеличении удельной поверхности эмульсии до 18700 см2/см3 дополнительно понижается концентрация этой фракции более чем на 14% . В данном случае одновременно с дальнейшим изменением удельной поверхности изменяется углеводородный состав октановой фракции, в основном повышается концентрация в ней диметилгексаной.

Различие в свойствах углей объясняется степенью полимеризации центрального ядра глобулы, количеством легких фракций на поверхности мицеллы и силой взаимодействия между отдельными мицеллами. Мицеллы хорошо спекающихся каменных углей покрыты большим количеством легких фракций и поэтому не связаны прочно между собой. Подобные угли размягчаются при нагревании и даже могут «течь» под действием высоких давлений. С ростом степени метаморфизма от коксовых углей к антрацитам их структура приобретает более жесткий характер, глобулы прочно связываются между собой, а количество легких фракций на их поверхности уменьшается, и поэтому угли утрачивают спекающую способность.

В углеродных материалах с повышением температуры обработки удельная поверхность пор первоначально увеличивается, а затем уменьшается . В этом случае высота максимума и его положение определяются графитируемостью материала, которую оценивали по уровню, достигаемому периодом решетки с при высокотемпературной обработке в области 2600—3000 °С. По мере улучшения графитируемо-сти максимум уменьшается по высоте и сдвигается в область более низких температур обработки от 2500 до 1400 °С . Для пиро-литического графита и Ер он лишь намечается около 1400°С. Правее максимумов с дальнейшим повышением температуры обработки величина удельной поверхности уменьшается и стремится к некоторому предельному значению. Последнее для высокосовершенного пирографита близко к нулю. Удельная поверхность материала Ер до 1900 °С также стремится к этому пределу. Однако,,видимо, из-за резкого различия в графитируемости его компонентов — природного графита и кокса, при термообработке выше 1900 °С происходит отслаивание периферийных плоскостей от образовавшихся кристаллитов с последующей деформацией плоскостей и с образованием дополнительной замкнутой пористости.

В качестве присадок для уменьшения износа используют поверхностно-активные органические соединения, в состав которых входят фосфор, сера, хлор. При температуре около 120...150 °С они на поверхностях трения за счет электрических сил сцепления образуют прочные пленки, защищающие поверхности не только от износа, но и от задира, натиров, усталостного разрушения. Когда температура возрастает , активные вещества присадок вступают в химическое взаимодействие с металлом, повышая пластичность его поверхностных слоев. По этой причине при высокой нагрузке металл не разрушается. Одновременно сглаживаются поверхности, уменьшается количество микронеровностей. Определяют противоизносные свойства на различного типа машинах трения, чаще на четырехшариковой.

Из таблицы 4 следует, что коэффициент запаса расчетной методики определения остаточного ресурса относительно результатов экспериментальных исследований К согласно расчету зависит от вида дефекта и его геометрических размеров. С уменьшением радиуса кривизны поверхности уменьшается остаточный ресурс труб с вмятинами и гофрами.

Из табл.2 видно, что удельная величина адсорбции пленки на стальной поверхности уменьшается, причем величина этого показателя на ЦЛР-I при одном ж том же факторе разделения примерно в полтора раза больше, чем на напой центрифуге. По-видимому, более высокая температура на малой центрифуге обусловливает данную закономерность. Следует ожидать, что с увеличением температуры поверхности металла до температуры промышленных змеевиков удельная адсорбируемость пленки снизится многократно.

Указанные закономерности становятся понятными, если вспомнить, что для перехода жидкого вещества в газообразное необходимо преодолеть межмолекулярные взаимодействия. Форма разветвлённых молекул стремится к сферической, ори этом площадь поверхности уменьшается, и в результате уменьшаются межмолекулярные силы, которые теперь преодолеваются при более низкой температуре.

Растворители подбирают с таким расчетом, чтобы часть растворителя улетучивалась в момент нанесения лакокрасочного материала и дополнительно способствовала распылению, а другая часть, оставаясь в пленке, обеспечивала бы нормальные условия пленко-образования на первой стадии, т. е. хороший розлив. Растворители, способствующие хорошему розливу, должны обладать высоким термодинамическим сродством к полимеру. При этом условии микрорельеф пленки становится более однородным — амплитуда неровностей поверхности уменьшается .

При сжигании угольной пыли основная масса летучих не успевает выделиться до момента воспламенения частиц. Летучие при этом сгорают параллельно с горением кокса. Вокруг горящих частиц образуется оболочка пламени, в которой сгорают летучие и выделяющаяся окись углерода, при этом часть диффундирующего кислорода перехватывается и его доступ к углеродной поверхности уменьшается. В рассматриваемом случае летучие не могут играть роль активаторов процесса горения, которая им обычно приписывается. Процесс воспламенения пыли определяется не выходом летучих, а реакционной способностью топлива, т. е. его физико-химической структурой, пористостью и т. п.

Величина эффекта Ребиндера зависит от природы твердого тела, характера деформации, напряженного состояния, усталостных явлений и ряда других факторов. Адсорбционное пластифицирование металлов, т. е. понижение их твердости, распространяется на небольшую глубину и наряду с природой твердого тела зависит от состава смазочного материала. Оно снижает сопротивление сдвига в поверхностном слое металла как в тангенциальном, так и нормальном направлениях. Вследствие этого увеличивается истинная площадь контакта, снижаются местные контактные напряжения и уменьшается сопротивление сдвигу выступов шероховатости поверхности. Уменьшается также толщина деформируемого в процессе трения слоя твердого тела, что при прочих равных условиях уменьшает работу тре-

ных швов в соответствии с требованиями действующих нормалей. При применении сварных заготовок сварные швы зачищают заподлицо с поверхностью заготовки. Поверхности титановой заготовки не должны иметь рисок, царапин, вмятин и других дефектов. На поверхности заготовки не допускается наличие окисной пленки и цветов побежалости. Заготовка из титана должна быть по диаметру меньше заготовки из углеродистой стали на 8—16 мм в зависимости от толщины заготовок и от глубины фасок под сварку на заготовках из углеродистой стали. Это необходимо для того, чтобы торец титановой заготовки не мешал выполнять сварку заготовок из углеродистой стали.

Изготовление одношовных обечаек 1000—2400 мм в нагретом состоянии . Заготовка обечайки с двух сторон обмазывается меловым раствором для предохранения от образования окалины и загружается в печь. После прогрева лист вынимают из печи и подают на рольганг листогибочной машины. При этом надо следить, чтобы температур а заготовки не опустилась ниже 1050° С. С поверхности заготовки очищают окалину тоже в минимальный срок, чтобы температура заготовки не снизилась менее 1000° С. После изгиба заготовки на листогибочной машине ее подают на стенд для сборки продольного стыка. Непосредственно перед сборкой замеряют длину окружности по торцам и в середине обечайки и определяют ее диаметр. Устраняют смещение кромок по толщине, размечают места установки скоб и карманов и устанавливают на продольном стыке скобы, карманы и выходные планки, прихватывают их электросваркой и приваривают окончательно. Размечают продольную кромку стыка обечайки под газовую резку, чтобы зазор под электрошлаковую сварку был в размере 26+t2 мм. После отрезки кромки обечайки зачищают от следов окалины и ржавчины до металлического блеска. После электрошлаковой сварки продольного стыка, обрезки скоб, карманов, зачистки и контроля, поверхности обечайки обмазываются меловым раствором, обечайку загружают в печь, нагревают до 980° С и подают на листогибочную машину для правки. Затем обечайку снимают, с машины и производят рентгеноскопический контроль сварного шва, вырубку и исправление дефектов.

Припуском называют слой материала, удаляемый с поверхности заготовки в целях достижения заданных свойств обрабатываемой поверхности. Слой материала, удаляемый с одной поверхности готовой детали в результате выполнения всех технологических переходов, называется общим припуском на обработку.

координатной системе. Подставив в уравнение движения А,-, можно определить отклонения радиуса-вектора любой точки обработанной поверхности заготовки, полученные вследствие упругих перемещений элементов системы СПИД.

Иными словами, машиностроительное производство должно быть гибким. Эта задача решается широким применением станков с ЧПУ. Станки с ЧПУ способны сравнительно быстро переналаживаться с обработки одной детали на обработку детали другого типоразмера. При этом существенно сокращаются затраты подготовительно-заключительного времени и вспомогательного времени, автоматизируется процесс обработки, а фукнции рабочего заключаются главным образом в загрузке и разгрузке станка. На универсальных многооперационных станках заготовку за одну установку можно обработать с пяти сторон, выполнить сверление, фрезерование, растачивание. Так, при обработке на универсальных станках гвс составляет 70%, a ton — 30% времени, а при обработке на обрабатывающем центре ?вс = 30%, a t оп = 70% штучного. Однако стоимость этих станков большая при невысокой производительности, так как поверхности заготовки обрабатывают последовательно с одного шпинделя. Таким образом, стоимость одной станко-минуты резко увеличивается.

Поэтому наименьший припуск для обработки поверхности заготовки на данном переходе

где //нб — расчетная высота микронеровностей, установленная для поверхности заготовки, получаемой на предыдущем переходе; Т— расчетная глубина дефектного поверхностного слоя, получаемого на предыдущем переходе; Я — расчетная погрешность углового расположения поверхности за-

готовки, получаемая на предыдущем переходе; Ф - расчетная погрешность формы поверхности заготовки, получаемая на предыдущем переходе; У — расчетная погрешность установки детали на данном переходе.

3) дальнейшая последовательность обработки поверхности заготовки аналогична применяемой при среднесерийном типе производства.

уравнение для определения температуры на свободной поверхности заготовки с окалиной:

уравнение для определения температуры на контактирующей поверхности заготовки: