Главная -> Словарь

Практически невозможен

Учитывая значения энтропии, соответствующие выделенным участкам кривых, можно считать, что в первой области скоростей сдвига имеет место течение жидкости с практически неразрушенной структурой, когда разрушаемые связи успевают полностью восстанавливаться. Принципиально иная картина имеет место в области более высоких скоростей деформирования - разрушение поперечных связей не компенсируется в условиях больших силовых полей и жидкость течет с постоянной вязкостью предельно разрушенной структуры. Соответственно возрастает величина энтропии по сравнению с начальным участком течения. Промежуточная область скоростей сдвига, характеризуемая максимальными значениями энергетических параметров течения, отражает процесс тиксотропного разрушения пространственной сетки, вся кривая в целом - течение структурированной жидкости со структурой коагуляционного типа.

Исследования проводились после предварительной термообработки и четырехчасовой выдержки образца топлива в приборе методом последовательного разрушения структур. Полные реологические кривые, полученные при этом, дали возможность оценить значение эффективной вязкости и, что немаловажно, начальную ньютоновскую вязкость практически неразрушенной структуры, которая обусловливает прокачиваемость топлив в начальный период работы двигателя, при его запуске.

Рис.2.Зависимость наибольшей вязкости практически неразрушенной структуры наполненного битума от концентрации известнякового минерального порошка для битума марки БНД 90/130 при технологических температурах. С: 1 -140; 2 - ПО; 3 - 90; 4- 80; 5 - 70; 6 — 60.

Учитывая значения энтропии, соответствующие выделенным участкам кривых, можно считать, что в первой области скоростей сдвига имеет место течение жидкости с практически неразрушенной структурой, когда разрушаемые связи успевают полностью восстанавливаться. Принципиально иная картина имеет место в области более высоких скоростей деформирования - разрушение поперечных связей не компенсируется в условиях больших силовых полей и жидкость течет с постоянной вязкостью предельно разрушенной структуры. Соответственно возрастает величина энтропии по сравнению с начальным участком течения. Промежуточная область скоростей сдвига, характеризуемая максимальными значениями энергетических параметров течения, отражает процесс тиксотропного разрушения пространственной сетки, вся кривая в целом - течение структурированной жидкости со структурой коагуляционного типа.

Исследования проводились после предварительной термообработки и четырехчасовой выдержки образца топлива в приборе методом последовательного разрушения структур. Полные реологические кривые, полученные при этом, дали возможность оценить значение эффективной вязкости и, что немаловажно, начальную ньютоновскую вязкость практически неразрушенной структуры, которая обусловливает прокачиваемость топлив в начальный период работы двигателя, при его запуске.

На линиях течения нефти через капилляр и образец породы можно выделить два линейных участка «0-а» и «б-в», отличающихся углом наклона к оси абсцисс. Продолжения этих участков проходят через начало координат, что свидетельствует о соблюдении в этих областях напряжений сдвига и градиентов давления линейных законов течения: закона вязкого трения Ньютона и закона фильтрации Дарси . Участок «0-а» на линиях течения нефти через капилляр и образец породы соответствует течению нефти с практически неразрушенной структурой, когда ее эффективная вязкость постоянная и наибольшая , а подвижность в пористой среде постоянная и наименьшая . В этой области течения разрушение структуры сопровождается тиксотропным ее восстановлением. Эго явление названо ползучестью .

Участок «0-а» реологической линии характеризуется постоянной и наибольшей вязкостью нефти с практически неразрушенной структурой -Но. Граничное напряжение сдвига, соответствующее началу интенсивного разрушения структуры и снижения эффективной вязкости нефти , принято называть предельное динамическое напряжение сдвига f'v///nCy - vy. i раничнос напряжение сдвиги, при котором эффективная вязкость достигает постоянного и наименьшею значения вязкости наф/riu с предельно разрушенной структурой - Цт, называется напряжением сдвига предельного разрушения структуры - Тт.

Учитывая значения энтропии, соответствующие отмеченным областям скоростей сдвига, можно считать, что в первой области имеет место течение жидкости с практически неразрушенной

На кривой можно выделить четыре участка. При очень малке напряжениях сдвига Р!ледую-щего восстановления контактов между частицами и соответствующих структур. При напряжениях Рд - РБ связи успевают обратимо восстанавливаться и течение,таким образом,происходит при практически неразрушенной структуре. В этой области система течет как ньютоновская жидкость, вязкость её постоянна и достаточно высока. Это явление называется ползучестью.

Изучение кривых зависимости предельной наибольшей пластической вязкости практически неразрушенной структуры от концентрации введенной дисперсной фазы — асфальтенов — так называемых кривых структурообразования показало, что в слабо структурированной смолами дисперсионной среде из смеси парафи-но-нафтеновых и ароматических углеводородов в зависимости от объемного содержания асфальтенов могут возникнуть три вида структур. При малых концентрациях асфальтенов система представляет собой ньютоновскую жидкость — разбавленную суспензию асфальтенов. Начиная с некоторой критической концентрации, в системе возникают агрегаты или другие вторичные структурные

чем выше пластическая вязкость за пределом текучести, т. е. чем меньше различие между наибольшей вязкостью практически неразрушенной структуры т))) о и наименьшей вязкостью предельно разрушенной структуры т)т. Если наибольшая предельная вязкость т)о превосходит наименьшую предельную вязкость т\т не более чем на один порядок, то материал обладает жидкообразными свойствами. Если разница находится в пределах нескольких порядков, то материал относится 'к твердообразным телам.

/ — возможно образование паровых пробок; 2 — легкий пуск двигателя; 3 — затрудненный пуск двигателя; 4 — практически невозможен пуск холодного двигателя; 5 — быстрый прогрев и хорошая приемистость; 6 — медленный прогрев и плохая приемистость; 7 — незначительное разжижение масла в картере; S — заметное разжижение масла в картере; 9 — интенсивное разжижение масла в картере.

Отсюда следует, что величина краевого угла определяется соотношением между адгезией жидкости к твердому телу и когезией самой жидкости, равной 2vi.v. Краевой угол будет равен нулю, когда адгезия жидкости к твердому телу равна или больше когезии самой жидкости. Краевой угол в 180° практически невозможен.

Циклопентановые углеводороды состава С10Н20. Ввиду большого количества циклопентановых углеводородов состава С10 полный анализ распределения этих углеводородов в равновесных смесях практически невозможен. Мы попытаемся здесь лишь теоретически проанализировать взаимосвязь между строением углеводородов ряда циклопентана и их относительной термодинамической устойчивостью. Рассуждения эти будут отчасти дополнены данными, полученными при исследовании равновесной смеси цикланов С10 , содержащей некоторое количество хорошо определяемых углеводородов ряда циклопентана.

В уравнении NRTL, как и в уравнениях Вильсона и Хейла разность Xjj—X,-,- выражает неистинные, а эффективные энер гии межмолекулярного взаимодействия и поэтому расчет кон стант из свойств чистых компонентов практически невозможен Общепринято константы уравнения определять по эксперимен тальным данным равновесия пар — жидкость или жидкость -жидкость. В обоих случаях константы находятся решением сие темы нелинейных уравнений, которая из-за их сложности обычн! выполняется методами поиска координат минимума целево! функции. В качестве целевой может быть использована сумм; квадратов невязок опытных и расчетных значений параметре: равновесия , уравнение .

Крекинг дистиллятного сырья при атмосферном давлении в периодически действующем реакторе практически невозможен, так как с приближением к температуре процесса часть сырья испаряется и удаляется из зоны реакции. Таким образом, термический крекинг дистиллятного сырья нужно осуществлять в реакторе под давлением — автоклаве. Так как термическая устойчивость облегченного сырья больше, его необходимо крекировать при несколько более высоких температурах, которые могут оказаться критическими как для более легкой части сырья, так и для продуктов разложения. В результате доля паровой фазы возрастает и влияние давления как фактора углубления процесса увеличивается. Например, температура в автоклаве 440 °С является критической для всех фракций, выкипающих ниже 265 °С **, так как эти фракции независимо от давления уходят в паровую фазу.

Отбор от крекинг-остатка более широкой фракции практически невозможен, так как часть ее возвращается как рециркулят на повторный крекинг, а часть остается в крекинг-остатке для того, чтобы вязкость его не была чрезмерно высокой. При переработке посредством висбрекинга особо тяжелых видов сырья конечными продуктами будут только газ, бензин и крекинг-остаток, в котором приходится оставлять все газойлевые фракции, чтобы получить котельное топливо стандартной вязкости. Таким образом, при термическом крекинге тяжелых остатков углубление переработки нефти весьма ограничено.

Однако этот механизм практически невозможен, так как имеются данные, доказывающие, что при условиях реакции алкилирования присоединение этильных катионов к олефинам протекает с трудом . С другой стороны, полимеризация изобутилена является чрезвычайно быстрой реакцией и поэтому должна преобладать.

Практика применения галогенных счетчиков в приборах автоматического контроля плотности пульпы показала, что все они требуют частой корректировки нуля не только при использовании усилителя постоянного тока, но также и в компенсационных схемах . Этот недостаток ограничивает возможность применения счетчиков в приборах, расположенных по технологической цепи в местах, где ежесуточный контроль нуля практически невозможен. Кроме того, зависимость скорости счета от интенсивности потока прямолинейна в ограниченных пределах. При скорости счета более 500 имп/с прямая переходит в кривую и этот детектор уже непригоден для измерительных целей .

практически невозможен В этом случае необходимо более де-

В промышленности их часто выпускают в смеси с прямогон-ным в виде низиооктанового бензина А-66. Однако непосредственный рифорыинг таких бензинов практически невозможен из-за большого содержания примесей, отравляющих катализатор.

Анализ жидкости, отобранной по высоте колонны показывает , что легколетучие примеси накапливаются только во флегме. От точки отбора метанола-ректификата и до ввода питания содержание их почти не меняется. По высоте укрепляющей части колонны концентрируется этанол со слабо выраженным максимумом в зоне 30—44 тарелок . При таком слабо выраженном максимуме вывод этанола из системы в виде этанолсодержащей фракции практически невозможен, так как потребовалось бы увеличить отбор этой фракции до величины, соизмеримой с отбором метанола-ректификата. Среда жидкой фазы в укрепляющей части колонны нейтральная.