Главная -> Словарь

Практически постоянное

На рис. III. 14 показаны результаты обработки эксперимен-тальных данных, полученных при исследовании кинетики десорбции влаги из цеолита NaA при 300 °С и различных давлениях . Из приведенных данных следует, что в период формирования температурного фронта скорость десорбции влаги резко возрастает и в начале периода перемещения фронта достигает максимального значения. При последующем перемещении температурного фронта скорость десорбции остается практически постоянной, а в период его затухания резко уменьшается. Пдаы* шение давления в системе от 0,1 до 4,5 МПа приводит к незначительному уменьшению скорости десорбции в период перемещения температурного фронта. С повышением давления эффективность процесса снижается: влагоемкость адсорбентов уменьшается, повы-* шается точка росы осушенного газа.

При вращении обечайки в зоне деформации между валками наблюдается иная картина, чем в статическом состоянии изделия. В этом случае сечение заготовки, находящееся над входным валком, имеет определенную деформацию, которая увеличивается по мере продвижения сечения к верхнему нажимному валку. При этом величина упругой зоны все время уменьшается, а пластической увеличивается. Максимального значения величины изгибающего момента и зоны пластической деформации достигают в некоторой точке под верхним валком, после чего величина изгибающего момента уменьшается, вследствие чего наступает момент разгрузки. При разгрузке возникают остаточные деформации, т. е. в симметричных относительно, верхнего валка сечениях возникают различные по величине деформации: в зоне разгрузки они больше, чем в зоне нагружения. В результате нейтральная ось при симметричной нагрузке становится несимметричной, что вносит определенную погрешность при расчетах пружинения заготовки. Экспериментальное исследование влияния прогиба / на величину остаточного радиуса R0 показало следующее. При одинаковой стреле прогиба величина остаточного радиуса при нагружении и разгрузке остается практически постоянной. Определенное расхождение имеется при сравнении величин радиусов на выходной ветви при вращении обечайки и в статическом состоянии. В этом случае разница радиусов может достигать величины 10—12%. При правке обечаек, когда замкнутость контура оказывает значительное и сложное влияние да величину радиуса изгиба, указанная разница, как будет видно из последующего изложения, не имеет принципиального значения и при соответствующих анализах процесса может не учитываться.

Циркулирующий в аппаратуре катализатор нагревается ступенчато. Температуру греющего воздуха повышают последовательно до 250, 300, 400 500 и 600—650°. Температуру воздуха при переходе на следующую ступень нагрева повышают через 2 часа после достижения практически постоянной температуры циркулирующего катализатора. Переходы со ступени на ступень осуществляются постепенно и плавно. Температура воздуха поддерживается на уровне 600—650° до тех пор, пока катализатор не будет нагрет до 350—380°.

По мере увеличения давления пропорциональность между количеством растворенного газа и его давлением над жидкостью нарушается. Растворимость газов обычно уменьшается с повышением температуры. Однако из этого правила имеются исключения, например, растворимость водорода в воде при высоких давлениях с повышением температуры увеличивается. При атмосферном давлении растворимость водорода при 50— 100° С остается практически постоянной, тогда как коэффициент растворимости большинства газов значительно уменьшается.

При увеличении частоты вращения коленчатого вала сокращается время, отводимое на развитие процесса сгорания, и увеличивается интенсивность турбулизации горючей смеси. За счет этого скорость распространения фронта пламени в основной фазе процесса возрастает примерно пропорционально увеличению частоты вращения коленчатого вала, и продолжительность основной фазы 6г остается практически постоянной. Длительность начальной фазы 6i с ростом частоты вращения коленчатого вала увеличивается, что вызывает необходимость увеличения угла опережения зажигания фч.

Вязкость воздуха при 15 °С равна 179,0-• 10~6 г/ . При повышении температуры до 25 °С она изменяется всего лишь на 2,5-10~6 г!, т. е. на 1,4%. Поэтому в пределах обычных температур вязкость воздуха можно принимать постоянной и равной 18ЫО"6 г!. Тогда величина третьего сомножителя в указанных пределах будет практически постоянной и равной 74,5. В таком случае формула запишется так:

Уменьшение объемной скорости от 3 до 0,5 ч~1 сопровождается увеличением степени превращения а-метилнафталина от 17 до 57 %, а метанола — от 4 до 24,4 %. Однако если селективность процесса на углеводород остается практически постоянной и составляет соответственно 93,0 и 89,5 %, то по метанолу она спижается примерно в два раза. Состав газа изменяется так же, как и при повышении температуры.

При адиабатическом процессе в уравнении теплового баланса можно пренебречь количеством тепла qs, передаваемого через стенку. Уравнение позволяет определить условия изо-термичности, при которых температура вдоль слоя в любое время! будет практически постоянной.

Чтобы потери в непрерывной среде не влияли на величину сот, необходимо, чтобы они были значительно меньше потерь в дисперсной фазе. Для обеспечения этого условия авторы метода рекомендуют перед измерением исследуемую пробу нефти тщательно перемешивать с равным количеством дистиллированной воды. При этом соли из нефти будут экстрагироваться добавляемой водой, объем которой значительно превышает исходное содержание воды в нефти. При изменении исходной обводненности от 0 до 2% обводненность разбавленной эмульсии будет меняться от Во до 51%, т. е. будет практически постоянной, что и учитывается при вычислении .

При испытании двух шихт с практически постоянной плотностью отмечено сильно выраженное влияние гранулометрического состава на давление распирания. Крайние значения давления распирания находились в соотношении 1 к 5. При графическом изображении этих результатов можно видеть, что независимо от способа определения гранулометрического состава изменение давления распирания определяется как линейное. На рис. 148 в качестве примера показано изменение давления распирания в зависимости от процентного содержания класса

затора с установки каталитического крекинга содержится количество серы, практически постоянное для данного катализатора, независимо от вида крекируемого сырья. Концентрация серы в коксе на регенерированном катализаторе существенно выше по сравнению с исходным закоксованным катализатором . Так, на регенерированном цеолитсодер-жащсм катализаторе Цеокар-2 после крекинга иегидроочи-щенного и гидроочищепного вакуумного дистиллята западносибирских нефтей содержится практически одинаковое количество серы . Согласно приведенным данным, при регенерации на пилотной установке катализатора, закоксованного при крекинге негидроочищенного сырья, выгорает 65% серы от общего ее содержания, а 35% остается в составе остаточного кокса 'на регенерированном катализаторе. В отличие от этого при регенерации катализатора, закоксованного при крекинге 1 идроочищенного сырья, выгорает только 17% серы от общего ее содержания . Глубина выгорания серы закономерно возрастает с повышением температуры регенерации . При температурах окисления 650-750°С, обычно применяемых на промышленных установках, сгорает только 35-50% всей серы, содержащейся в коксе катализатора крекинга. В то же время количество образовавшегося диоксида углерода и воды указывает на практически полное сгорание при этих температурах водорода и углерода. На основании этих данных был сделан вывод о том, что скорости горения основных элементов, входящих в состав кокса, различны и что с наименьшей интенсивностью выгорает сера.

Установлено, что глубина удаления углерода в регенераторе не зависит от вида перерабатываемого сырья. Для регенерированного железоокисного катализатора характерно практически постоянное значение содержания углерода — 0.023-0.045%, не зависящее ни от вида сырья, ни от температуры проведения процесса. Для серы, напротив, наблюдается увеличение ее содержания в коксовых отложениях с ростом сернистости сырья, температуры процесса и времени работы катализатора. Это обусловлено тем, что при температурах проведения процесса идет селективное окисление водорода и углерода в составе коксовых отложений, а при температурах регенерации начинается частичное окисление серы, весьма незначительное, не превышающее 12%, в то время как углерод удаляется на 88-97%. Селективное удаление углерода в регенераторе подтверждается также тем, что независимо от вида сырья отношение S/C для регенерированного катализатора выше, чем для закоксован-ного.

Согласно исследованиям , плотность нефти в интервале 0—100 °С изменяется почти прямолинейно. Температурная поправка плотности в этом интервале имеет практически постоянное значение и в зависимости от плотности нефти колеблется в пределах 0,0006—0,0008 на 1 ° С. По данным , линейную зависимость плотности от температуры можно с некоторым приближением распространить и на более высокие температуры, вплоть до 160 °С. Поэтому зависимость плотности нефти от температуры в интервале 0—160 °С можно в первом приближении представить в виде линейной функции

На рис. 2.2 и 2.3 показано изменение удельной поверхности * и кислотности ** оксидов алюминия при прокаливании в токе воздуха в интервале 350—750 °С. Оксид алюминия на основе бемита сохраняет практически постоянное значение удельной поверх? ности при прокаливании вплоть до 650 °С, далее она

Начиная со скорости начала псевдоожижения и выше сопротивление слоя Арсл сохраняет практически постоянное значение и зависимость Др = / выражается прямой АВ, параллельной оси абсцисс . Это объясняется тем, что с ростом скорости псевдоожижающего агента контакт между частицами уменьшается и они получают большую возможность хаотического перемешивания по всем направлениям. При этом возрастает среднее расстояние между частицами, т. е. увеличивается порозность слоя е и, следовательно, его высота h. Так как перепад давления в псевдо-

Молекулы высших алканов представляют собой почти свободное сочленение двух более коротких цепей. Каждая такая цепь участвует в реакциях переноса водородных связей С-Н...С независимо от остальной части молекулы. Диэлектрическая релаксация и процессы перестройки структуры жидких апканов при ПС^Ю не зависят от длины углеводородной цепи. Этим можно объяснить практически постоянное значение времени релаксации в высших алканах, а также . то, что значение йН^ оказывается близким к значению АН* н-пентана. Но ?pj высших алканов не равно fpj- н-пентана. По-видимому, время релаксации, наблюдаемое в наших опытах, определяется константой скорости лимитирующей реакции, т.е. той, в которой участвует наиболее длинный участок молекулы.

затора с установки каталитического крекинга содержится количество серы, практически постоянное для данного катализатора, независимо от вида крекируемого сырья. Концентрация серы в коксе на регенерированном катализаторе суще ст:венно выше по сравнению с исходным закоксованным катализатором . Так, на регенерированном цеолитсодер-жащсм катализаторе Цсокар-2 после крекинга негидроочи-ШСН1ЮГО и гидроочищепного вакуумного дистиллята западносибирских нефтей содержится практически одинаковое количество серы . Согласно приведенным данным, при регенерации на пилотной установке катализатора, закоксовапного при крекинге негидроочищенного сырья, выгорает 65% серы от общего ее содержания, а 35% остается в составе остаточного кокса па регенерированном катализаторе. В отличие от этого при регенерации катализатора, закоксованного при крекинге гидроочищенного сырья, выгорает только 17% серы от общего ее содержания . Глубина выгорания серы закономерно возрастает с повышением температуры регенерации (((3.53J. При температурах окисления 650-750"С, обычно применяемых на промышленных установках, сгорает тодъко 35-50% всей серы, содержащейся в коксе катализатора, крекинга. В то же время количество образовавшегося диоксида углерода и воды указывает на практически полное сгорание при этих температурах водорода и углерода. На основании этих данных был сделан вывод о том, что скорости горения основных элементов, входящих в состав кокса, различны и что с наименьшей интенсивностью выгорает сера.

Установлено, что глубина удаления углерода в регенераторе не зависит от вида перерабатываемого сырья. Для регенерированного железоокисного катализатора характерно практически постоянное значение содержания углерода — 0.023-0.045%, не зависящее ни от вида сырья, ни от температуры проведения процесса. Для серы, напротив, наблюдается увеличение ее содержания в коксовых отложениях с ростом сернистости сырья, температуры процесса и времени работы катализатора. Это обусловлено тем, что при температурах проведения процесса идет селективное окисление водорода и углерода в составе коксовых отложений, а при температурах регенерации начинается частичное окисление серы, весьма незначительное, не превышающее 12%, в то время как углерод удаляется на 88-97%. Селективное удаление углерода в регенераторе подтверждается также тем, что независимо от вида сырья отношение S/C для регенерированного катализатора выше, чем для закоксован-ного.

Процесс окисления кокса при регенерации катализаторов крекинга представляет собой совокупность последовательных реакций образования и распада углерод-кислородных комплексов с вьшелением продуктов окисления. Количество образующихся продуктов окисления, а следовательно, количество выделяющегося тепла в регенераторе зависит от многих факторов, из которых определяющими являются состав коксовых отложений и глубина окисления СО в СО2. Первичная реакция окисления коксовых отложений дает практически постоянное соотношение СО2/СО ~ 1,0. Однако образующийся СО может реагировать с избытком кислорода, превращаясь в СО2 с выделением дополнительного количества тепла.

Практически постоянное за все время работы напряжение на

Установлено, что глубина удаления углерода в регенераторе зависит от вида перерабатываемого сырья. При переработке мазута глубина удаления углерода на стадии регенерации составляет 88,3 ...97,5 %, а при переработке вакуумного газойля - не превышает 32 % . Независимо от вида пререрабэтываемого сырья для регенерированного железоокисного катализатора характерно практически постоянное значение содержания углерода - 0,02...О,05 %. Для серы, входящей в состав коксовых отложений, наблюдается незначительное удаление в ходе регенерации, не превышающее 12 %.