Главная -> Словарь

Предотвращения термического

Как было отмечено выше, эти требования являются недостаточными для предотвращения разрушения сосудов в процессе гидроиспытания.

Для предотвращения разрушения емкости от собственного термического воздействия «Практическими нормами и правилами» Великобритании предусмотрена максимально допустимая плотность заполнения . Коэффициент заполнения численно равен плотности СНГ при заданной температуре. Жидкие СНГ никогда не заливаются более чем на 83—85 % общей вместимости емкости, т. е. ее никогда не заполняют больше чем на 97 % от полного объема емкости при максимальной температуре, достигаемой в реальных условиях. В США допускается 100 %-ное заполнение емкости при расчетной температуре.

Как уже было сказано, в двунаправленных ТПУ поршень совершает движение в калиброванном участке попеременно то в одном, то в другом направлении. На рис.2.3 показана схема такой ТПУ с 4-ходовым краном. Установка состоит из калиброванного участка 3 с детекторами 4, двух камер 2 и устройства для изменения направления движения жидкости - 4-ходового крана 1. Обе камеры имеют одинаковую конструкцию и представляют собой отрезок трубы, имеющий диаметр больше чем диаметр калиброванного участка. Обычно камеры располагаются наклонно или вертикально. После выхода из калиброванного участка поошень попадает в одну из камер и находится в ней в восходящем потоке до тех пор, пока направление движения не изменится на обратное. При этом поршень увлекается в калиброванный участок. Для изменения направления движения жидкости в ТПУ применяются 4-ходовые краны различной конструкции: Z-образные, пробковые и т.д. На рис.2.4, а показан Z-образный кран. В цилиндрическом корпусе 1 находится Z-образный переключатель 2, способный поворачиваться вокруг вертикальной оси и уплотненный по периферии манжетой 3. Поворот крана осуществляется с помощью гидроцилиндра. Схема переключения потока ясна из рисунка. Для уменьшения сил трения и предотвращения разрушения манжеты при повороте крана манжета выполнена в виде трубки из полиуретана, внутренняя полость которой заполнена маслом . После поворота крана внутрь манжеты подаётся давление, трубка расширяется и осуществляется герметизация крана. Перед очередным поворотом давление внутри манжеты снижается, уменьшается ее

Понтон составляет примерно 20-2T/J площади крыши. Он выполнен в РИДГ кольца по периметру крыши или и виде отдельных секциР пирамидального еоченин. Дли предотвращения разрушения крыши под деОстиийм вакуума, который может образоваться в реое-рвуаре при полном сливе продукта, устанашшвают вакуумные клапаны, обеспе-мкршгоцие доступ воздуха.

Понтон составляет примерно 20...25% площади крыши. Он выполнен в виде кольца по периметру крыши или в виде отдельных секций пирамидального сечения. Для предотвращения разрушения крыши под действием вакуума, который может образоваться в резервуаре при полном сливе продукта, устанавливают вакуумные клапаны, обеспечивающие доступ воздуха.

Предохранительные клапаны служат для выпуска газа из аппаратов и трубопроводов в случае повышения давления выше допустимого предела с целью предотвращения разрушения оборудования и коммуникаций.

Понтон составляет примерно 20...25% площади крыши. Он выполнен в виде кольца по периметру крыши или отдельными секциями пирамидального сечения. Для предотвращения разрушения крыши под действием вакуума, который может образоваться в резервуаре при полном сливе продукта, на нем устанавливают вакуумные клапаны, обеспечивающие доступ воздуха.

Для нормальной эксплуатации резервуаров они должны быть обеспечены необходимым оборудованием для приема и выдачи хранимой жидкости, замера ее количества в любой момент времени, поддержания в резервуаре номинального давления, предотвращения разрушения от непредвиденных нарушений режимов эксплуатации. Для обслуживания резервуары должны иметь люки и лазы, через которые при ремонтах заходят внутрь люди, а также затаскивается и вытаскивается внутрирезсрвуарное оборудование. Каждый резервуар снабжа-''ется необходимой металлоконструкцией с учетом удобств для обслуживающего персонала. Резервуарное оборудование выпускается промышленностью по ГОСТам или нормалям, в зависимости от размеров резервуаров и их эксплуатационных данных.

С целью предотвращения разрушения образца дисперсии в устройст-

Хотя, теоретически, оксо-реакция может протекать при атмосферном давлении, для предотвращения . разрушения карбонила кобальта необходимо применение парциального давления окиси углерода, превышающего 40 am . Соотношение Н3 : СО близко к единице, поэтому оксо-реакция обычно осуществляется при давлении в пределах 100—250 am.

При осушке и восстановлении катализатора АП—64 температуру поднимают до 480 С со скоростью 15-20 С в час, причем при 200* С катализатор выдерживают в течение 15-20 ч до полного прекращения выхода воды из сепаратора. Практически при правильном хранении катализатора и принятии мер, исключающих увлажнение катализатора при загрузке, вся влага из катализатора в период осушки поглощается адсорбентом, и из сепаратора дренируют лишь немного воды. Если же катализатор заметно увлажнен и из сепаратора отбирают более 10-15 л воды в час, для предотвращения разрушения катализатора скорость

Методы измерения и выражения коррозии металлов разнообразны, и выбор их определяется условиями работы и составом смазочного материала. Изучению химической и электрохимической коррозии металлов при контакте с маслами и смазками, разработке путей предотвращения разрушения металлов и улучшения защитных свойств нефтепродуктов посвящены исследования Б. В. Лосикова, К. К. Папок, К. С. Рамайя, Е. С. Чуршукова, Ю. Н. Шехтера и других советских ученых.

, В то же время нельзя не отметить, что тяжелый остаток нефти по такой схеме нагревается до очень высокой температуры и, очевидно, для предотвращения термического разложения масляных фракций необходимо обеспечить минимальное время пребывания его в трубах печи.

С целью предотвращения термического разложения углеводородов нефти при нагреве ее в печи до 385 °С предусматривается вывод всей жидкости после двух тарелок отгонной части атмосферной колонны при 372 °С с «глухой» тарелки, подача ее в теплообменник и возврат охлажденной флегмы на отпаривание в низ колонны ,

Перегонка мазута в вакууме. В зависимости от типа нефти из остатка атмосферной перегонки выделяют масляные дистилляты, которые направляются затем на маслоблок, или вакуумный газойль, являющийся сырьем установок каталитического крекинга. Для снижения температур кипения разделяемых компонентов и предотвращения термического разложения сырья мазут перегоняют в вакууме. С углублением вакуума температуры кипения компонентов снижаются более резко . Вакуум создается барометрическими конденсаторами и вакуумными насосами , которые можно включать в различной последовательности.

В зависимости от типа нефти из остатка атмосферной перегонки выделяют масляные дистилляты, которые направляются затем на масло-блок, или вакуумный газойль, являющийся сырьем установок каталитического крекинга. Для снижения температур кипения разделяемых компонентов и предотвращения термического разложения сырья мазут перегоняют в вакууме. С этой же целью используют введение острого пара в нижнюю часть вакуумной колонны или добавку водяного пара в змеевики печи подогрева. С углублением вакуума температуры кипения компонентов снижаются более

Перегонка мазута в вакууме. В зависимости от типа нефти из остатка атмосферной перегонки выделяют масляные дистилляты, которые направляются затем на маслоблок, или вакуумный газойль, являющийся сырьем установок каталитического крекинга. Для снижения температур кипения разделяемых компонентов и предотвращения термического разложения сырья мазут перегоняют в вакууме. С углублением вакуума температуры кипения компонентов снижаются более резко . Вакуум создается барометрическими конденсаторами и вакуумными насосами , которые можно включать в различной последовательности.

Обычно для отделения спиртов от углеводородов и тяжелых побочных продуктов требуются две стадии перегонки. Этот метод выделения индивидуальных продуктов усложняется при необходимости разделения изомеров . Если в какой-либо стадии разделения продуктов применяется вода, дальнейшие осложнения вызываются растворимостью в ней низкомолекулярных продуктов. Во всяком случае следует учитывать, что некоторое количество воды образуется на ступени гидрирования вследствие дегидратации спиртов. При производстве высших спиртов для предотвращения термического разложения продуктов перегонку необходимо проводить под вакуумом.

Влияние лаплснин окиси углерода и водорода ня вторичные реакции такое же, как \\ на реакцию гидроформшшропшши: с ростом парциального давления впдородя вторичные реакции ускоряются, при увеличении парциального давления пкиси углерода - замедляются. Это, вероятно, снидетельстнует о том, чтп целевая и побочная реакции катализируются одном и той же формой карбопилов кобальта. Найдены значения констант скоростей реакций гидрофор-мнлиропания 2 и конденсации /г;, т; утироком ин-тервале температур, что позволяет математически моделировать процесс окс'осинтечя при различных физических и конструктивных параметрах его реализации. Показано, что скорости вторичных реакций примерно и 20 раз ниже скорости целевой реакции гидроформи-лированин2'1. При КШ^С скорости реакций конденсации и гидрирования равны; лри более низких температурах преобладает конденсация, при более высоких — гидрирование2*. Выше 200 "С наиболее заметной из побочных реакций является гидрирование альдегидов до с:пиртол. При таких температурах оксосинтед можно пронести как одностадийный процесс, но что требует более высоких парциальных давлений окиси углерода для предотвращения термического разложения карбслшлпн кобальта и для обеспечения удовлетворительных выходов спиртов.

Для предотвращения термического крекинга необходимо поддерживать давление 30-50 МПа и мольное отношение алкан : алкен до 20 : 1. Применение инициаторов, например, галогеналканов, позволяет увеличить выход алкилата и снизить температуру и давление процессов алкилирования.

Процессы глубокой переработки нефти с выделением составляю-' щих, выкипающих в интервале температур 350*бОО°С, необходимо проводить при температурах не превышающих 300°С для предотвращения термического разложения продуктов переработки. Проектирование процессов глубокой переработки нефти требует знания ДНП в интервале температур от комнатной до 300°С. ДНП нефтепродуктов, выкипающих в интервале температур 350*600°С, при указанных условиях лежит.в пределах от 10"^ до 1ф мм рт.ст.

В зависимости от типа нефти из остатка атмосферной перегонки выделяют масляные дистилляты, идущие на масло-блок, или вакуумный газойль, являющийся сырьем установок каталитического крекинга. Для снижения температур кипения разделяемых компонентов и предотвращения термического разложения сырья мазут перегоняют в вакууме. С углублением вакуума температуры кипения компонентов снижаются более резко .