Главная -> Словарь

Представлены зависимости

Изучение кинетики гидрокрекинга газойля39 показало, что гидрокрекинг, десульфуризация и удаление азота проходят как реакции первого порядка, а константы скорости могут быть представлены уравнениями:

Большое влияние на скорость реакции оказывает тип используемого растворителя. Апротонные растворители типа могут почти нацело реагировать с олефинами, имеющими в молекуле активированную двойную связь, при комнатной температуре и в присутствии грег-С4Н9ОК . Протекающие превращения представлены уравнениями:

В соответствии с факторным планом количественные соотношения между результатами коксований и факторами состава шихт *, и *2 представлены уравнениями регрессии вида:

При температуре около 600° С над алюмохромовым катализатором стирол или этилбензол взаимодействует с сероводородом, образуя тианафтен со сравнительно высоким выходом. Этим методом уже давно получали полупромышленные количества тианафтена. Сообщают, что из стирола при степени превращения за один проход около 23% удается получить тианафтен с суммарным выходом 60%. При температуре 475° С в присутствии того же катализатора тианафтен можно получать и из о-этилтиофенола. Другие методы синтеза представлены уравнениями — :

адсорбента. Параметр Ъ зависит, кроме того, от равновесной адсорбционной емкости твердого осушителя. Коэффициенты массообмена для газов, текущих через слой зернистого материала, являются функциями двух безразмерных параметров — Рейнольдса и Шмидта, которые отражают физическую природу диффундирующего компонента и физические условия динамического процесса. В общем виде параметры а и Ъ могут быть представлены уравнениями

Для очистки нефтяных дистиллятов от меркаптанов можно применять сернистый свинец и элементарную серу. При этом протекают химические реакции, которые могут быть представлены уравнениями

Спирты, альдегиды и эфиры с температурой кипения до 150 °С существенно тормозят реакцию. Высокомолекулярные продукты, температура кипения которых выше 200 °С, снижают скорость реакции. Более детально побочные продукты реакции жидкофазного окисления и-ксилола в уксусной кислоте в присутствии катализаторов — солей металлов переменной валентности— изучены в работе '. Авторы указанной работы предполагают, что двухъядерные побочные продукты образуются в результате рекомбинации свободных радикалов. Общие схемы образования некоторых побочных продуктов реакции могут быть представлены уравнениями

Сравнивая тепловые характеристики, которые представлены уравнениями и , видим снижение расходов тепла как зависящих от производительности, так и не зависящих от выпуска продукции. Совершенствование технологического процесса привело к значительному снижению расходов тепла. Проводя другие организационно-технические мероприятия, можно также добиться улучшения использования выявленных резервов тепла.

В заключение краткого обзора образования карбоний-ионов важно рассмотреть другой метод получения этих высокоактивных промежуточных форм. Метод основан на взаимодействии другого карбоний-иона с насыщенным углеводородом. Классическим примером такого процесса может служить реакция водородно-га-лоидного обмена, которая, как было показано, протекает быстрее чем за 0,001 сек. В одном из таких опытов хлористый трет-бутил взаимодействовал с изопентаном в присутствии хлористого алюминия, образуя изобутан и хлористый пгре/га-амил. Отдельные стадии этой чрезвычайно быстрой реакции могут быть представлены уравнениями:

рода в присутствии кислот могут быть представлены уравнениями: Н

Изучение кинетики гидрокрекинга газойля 39 показало, что гидрокрекинг, десульфуризация и удаление азота проходят как реакции первого порядка, а константы скорости могут быть представлены уравнениями:

При температуре около 600е С над алюмохромовым катализатором стирол или этилбензол взаимодействует с сероводородом, образуя тианафтен со сравнительно высоким выходом. Этим методом уже давно получали полупромышленные количества тианафтена. Сообщают, что из стирола при степени превращения за один проход около 23% удается получить тианафтен с суммарным выходом 60%. При температуре 475° С в присутствии того же катализатора тианафтен можно получать и из о-этилтиофенола. Другие методы синтеза представлены уравнениями — :

На рис. III.63 представлены зависимости изменения коэффициентов извлечения метана, этана и пропана от температуры низа абсорбера — деметанизатора , из которых следует, что с повышением температуры до 100—110°С извлечение пропана остается неизменным, а извлечение метана и этана непрерывно уменьшается и при 100—110°С достигается практически полная деметанизация насыщенного абсорбента. Ниже приведены данные

На рис. III.87 и III.88 представлены зависимости условного дохода и относительных приведенных затрат от содержания Сз+ВыСШие в сыром газе при переработке его по методам НТК и НТА. Как видно из рисунков, относительные приведенные затраты для всех рассматриваемых составов газа при переработке его по схеме НТК и по схеме НТА очень близки между собой, при этом относительные приведенные затраты для всех рассматриваемых газов ниже по схеме НТК, а условный доход ниже по схеме НТА.

На рис. 70 представлены зависимости давления насыщенных паров бензинов от количества добавленных низкокипящих компонентов. Наибольшее увеличение давления насыщенных паров, как и следовало ожидать, наблюдается при добавлении бутана, наименьшее— при введении изопентана, газовый бензин занимает

Пользуясь этим соотношением, можно установить предельные зависимости между температурой нагрева бензина в системе питания и давлением, которые ограничивают область работы без образования паровых пробок при использовании зимних и летних автомобильных бензинов. На рис. 78 представлены зависимости соотношения паровой и жидкой фаз зимнего и летнего бензинов от давления при различной температуре. На основании этих данных, допустив, что предельное отношение фаз равно 27,5, можно получить предельную зависимость между температурой и давлением .в системе, ограничивающую параметры ее работы без образования паровых пробок . Эти данные позволяют обоснованно подбирать гидравлические и температурные характеристики систем питания автомобилей.

Основные камеры сгорания газотурбинных двигателей работают при а2. В связи с этим теоретическая температура продуктов сгорания перед турбиной практически равна калориметрической температуре. На рис. 4.13 представлены зависимости, позволяющие определять теоретическую температуру продуктов сгорания углеводородных топлив на выходе из камеры сгорания газотурбинного двигателя при различных значениях коэффициента избытка воздуха «, температуры воздуха на входе в камеру сгорания и коэффициента полноты сгорания топлива 0,5=^^^ 1.

последовательности: 5//_ Отметим, что на диаграмме растяжения деформационно-состаренных сталей появляется зуб текучести, обусловленный различием "стартовых" напряжений и напряжений текучести. Различие параметров исходных диаграмм растяжения упрочнения состаренного и исходного металла показано на рис. 1.10,г. В зависимости от структуры металла возможны три вида а для состаренного металла: 1) модули упрочнения для состаренного Е и исходного Е металлов равны Е; 2) Е, поскольку, деформационное старение в большей степени повышает предел текучести. Это отмечается при испытаниях искусственно и естественно состаренных углеродистых и низколегированных сталей, проведенных нами и другими исследованиями. На рис. 1.11,а, б представлены зависимости предела текучести и временного сопротивления от степени предварительной деформации ед, искусственно состаренных сталей. Как и следовало ожидать увеличение СПД приводит к возрастанию прочностных характеристик сталей . Причем, более интенсивно возрастает предел текучести особенно для СтЗ. Отметим, что после искусственного старения на диаграмме растяжения наблюдается четко выраженная площадка текучести. Таким образом, с точки зрения прочностных показателей предварительное деформирование и старение металла не ухудшает эксплуатационные свойства сталей.

На рис. 2.12 представлены зависимости изменения скоростей удаления углерода кокса по мере регенерации образцов различной начальной закоксованности при 520 °С. Как видно, значения скорости удаления углерода для одного и того же содержания кокса существенно различны для образцов разной начальной закоксованности. Аналогичную закономерность наблюдали во всем изученном интервале температур, при этом по мере увеличения температуры выжига кокса различие в скоростях уменьшалось. Следовательно, абсолютное содержание кокса на катализаторе не определяет однозначно скорость его регенерации.

Любая необратимая реакция прекращает протекание равновесных реакций благодаря образованию ди- или триалкилэфиров, которые разбавляют кислоту и тормозят превращения .карбоний-иона. Высокая концентрация изобутана и диффузия его в кислотную фазу со скоростью, превышающей скорость диффузии туда олефина, способствуют получению алкилата хорошего качества. При этом образование эфиров практически не идет, если не считать образования эфиров из примесей, содержащихся в сырье. По мере отклонения условий реакции от идеальных ухудшается качество алкилата и возрастает скорость образования ди-и триалкилсульфатов. На рис. 3 представлены зависимости между

Для угля Consolidation было проведено несколько опытов при разных температурах. На рис. 5 представлены зависимости, полученные при 95, 125 и 161°С исходя из кинетики реакции второго порядка. Угол наклона прямых на графике дает константу скорости для уравнения второго порядка.

Несколько иначе обстоит дело с коэффициентом объемного расширения твердого парафина. При переходе парафина из твердого состояния в жидкое его объем увеличивается очень резко — на 11 — 15%. Поскольку товарный парафин не представляет собой индивидуального вещества, он плавитс-я не сразу, а в течение некоторого интервала температур, тем .более растянутого, чем шире фракционный состав парафина и чем выше содержание в нем масла. Таким образом, коэффициент объемного расширения твердого парафина зависит от ряда факторов, и в первую очередь от его химического состава. Ниже представлены зависимости плотности твердого парафина с /Пл = 55°С и коэффициента расширения от температуры :

По экспериментальным значениям N и Т строят график предельных касательных напряжений , на котором измеряют угол внутреннего трения. Тангенс этого угла называется коэффициентом внутреннего трения tg-tp = ^, .На рис. 8 представлены зависимости коэффициента внутреннего трения f, некоторых фракций кокса от их влажности; как видно из рисунка, fj снижается с повышением влажности.