Главная -> Словарь

Представлена конструкция

вергается деасфалыизации. Ниже представлена характеристика сырья Demex: р™ 1,038 Vc, г/т 700 5С,% 3,41 М'с.г/т 88 ЛГС, % 0,64 Коксуемость, % 15,7 Ас, % 12,6

В табл. 1 в самой общей форме представлена характеристика элементного состава и структуры высокомолекулярных соединений по данным .

На следующей странице представлена характеристика типичных соединений, образующих комплекс с тиокарбамидом при 25 °С:

На следующей странице представлена характеристика типичных соединений, образующих комплекс с тиокарбамидом при 25 °С:

На рис. 43 представлена характеристика центробежного компрессора при постоянной частоте вращения; там же приведена характеристика системы , в которой работает компрессор. При работе в данной системе параметрами компрессора являются производительность, мощность и к. п. д.

Ниже представлена характеристика сырья и основного продукта процесса гидрообессе-ривания мазута фирмы "Gulf":

В табл. 63 представлена характеристика жирных коксующихся углей или 3/4 жирных углей, т. е. углей, которые могут дать повышенное давление распирания. На рис. 147 представлены кривые изменения давления распирания в зависимости от плотности загрузки. На этот же рисунок нанесена кривая, относящаяся к бинарной шихте, примененной в предыдущей серии опытов.

Ниже представлена характеристика работы установки с непрерывной регенерацией катализатора, предназначенной для производства бензина с октановым числом 100 :

В таблице представлена характеристика обводненных мазутов, хранящихся на территории Республики Башкортостан.

В таблице 1 представлена характеристика осадка , образующегося на установке фирмы КХД, эксплуатируемой на ОАО «УНПЗ».

Состав сернистых соединений не менее сложен, чем углеводородный состав нефтяных дистиллятов, в растворах которых они находятся. Выделить индивидуальные сернистые соединения из такой смеси и идентифицировать их чрезвычайно сложно; для этого требуется целый комплекс современных аналитических методов. В качестве иллюстрации в табл. 3 представлена характеристика сернистых соединений среднедистиллятных фракций сернистых нефтей . Таблица содержит данные и о соединениях, идентифицировать которые каждое в отдельности не удалось вследствие недостатка аналитических данных. В этих случаях указаны лишь соединения, присутствие которых вероятно. Часть сернистых соединений, выделенных в количествах, недостаточных для исследования, охарактеризована лишь температурой кипения той фракции, в которой они обнаружены.

На рис. V.1 представлена конструкция группового циклона НИИОгаз , который можно использовать на ГПЗ. Эффективность циклонов т))) колеблется от 60 до 90% . Коэффициент гидравлического сопротивления изменяется в очень больших пределах. Пропускная способность определяется габаритами аппарата. Диаметр аппарата рассчитывают по средней скорости, которая выдерживается в интервале 2—5 м/с.

На рис. 25 представлена конструкция реактора без футеровки, предназначенного для установки каталитического риформинга ЛЧ-35-11/1000.

На рис. 3.54, 3.55 представлена конструкция электродегидра^ тора 2ЭГ160-2М с двумя системами ввода. Аппарат предназначен для эксплуатации при расчетном давлении до 1,8 МПа и рабочей температуре до 160 °С. Перед вводом нефтяной эмульсии в аппарат она обрабатывается неионогенным деэмульгатором. Номинальная производительность 500 м3/ч.

На рис VI-13 представлена конструкция многофункционального аппарата, состоящего из трех секций. Исходный газ по тангенциально расположенному штуцеру поступает в первую по ходу газа секцию сепарации. Отделение капельной жидкости в этой секции осуществляется при прохождении газа через сетчатый отбойник 1 и сепарационную тарелку 2, на которой установлены центробежные сепарирующие элементы. Вторая секция предназначена для осушки газа и включает четыре тарелки 4 с контактными элементами центробежного типа.

На рис. VII-9, а представлена конструкция тарелки с дисковыми клапанами, являющаяся дальнейшим усовершенствованием клапана V-1. В отверстиях полотна 1 тарелки установлены дисковые клапаны 2, которые центрируются тремя, расположенными под углом 120°, направляющими 4, имеющими нижние ограничители подъема 5. Начальный зазор между кромкой диска клапана и полотном тарелки получают при помощи ограничителей 6. Для уменьшения гидравлического сопротивления в центре клапана выполнено коническое углубление 3, направленное навстречу потоку пара, что обеспечивает плавное обтекание паровым потоком диска клапана.

На рис. VII-9, e представлена конструкция прямоточной клапанной тарелки с перфорированными клапанами, в которой выгодно сочетаются повышенная производительность прямоточных клапанных тарелок и высокая эффективность ситчатых тарелок. В отверстиях горизонтального полотна 1 установлены пластинчатые клапаны 2, имеющие отверстия 11 с козырьками 12, высота которых увеличивается в сторону открытия клапанов. Максимальный угол открытия клапанов составляет 25°, при этом площадь зазора между клапаном и полотном тарелки примерно равна площади отверстия в полотне тарелки.

Нефтеловушки. На рис. ХИ-4 представлена конструкция типовой нефтеловушки, предназначенной для очистки нефтесодержащих сточных вод от нефти, нефтепродуктов и твердых механических примесей. Для обеспечения бесперебойной работы нефтеловушки должны иметь не менее двух параллельно работающих секций. Каждая секция состоит из корпуса 1, в котором установлен скребковый транспортер 4 с приводом 3 для сгона всплывающих нефтепродуктов и сдвига осадка в приямок 7. Частота включения скребкового механизма должна быть такой, чтобы толщина слоя накопившихся нефтепродуктов не превышала высоты бруса скребкового транспортера , но не реже одного раза в смену. Перфорированная перегородка 2 предназначена для равномерного распределения потока по сечению аппарата, а глухая перегородка 6 — для отделения слоя чистой воды от зоны отстаивания. Нефтеловушка оборудована нефтесборными трубами 5 с ручным приводом. Удаление осадка из приямка осуществляется гидроэлеватором 8 или через донные клапаны. Подача воды в гидроэлеватор и отвод осадка регулируются задвижками 9 с электроприводом. В каждую секцию сточная вода подводится независимо от других. Применяются нефтеловушки нескольких типов, различающихся пропускной способностью одной секции: 18, 36, 54, 81 и 198 м3/ч. Средняя скорость движения сточных вод в нефтеловушке 5 мм/ч.

На рис XIII-8 представлена конструкция листового фильтра, предназначенного для разделения суспензий полиэфиров и других суспензий повышенной вязкости с применением намывного слоя и "сухим" съемом осадка. Корпус фильтра 1 вертикальный цилиндрический с коническим днищем и паровой рубашкой 2. В корпусе на резиновых амортизаторах установлена траверса 7, на которой закреплен фильтровальный пакет, состоящий из коллектора 6 и набора фильтровальных листов 3. На траверсе для сброса осадка установлено вибрационное устройство 8 в герметичном кожухе. Для выгрузки осадка в нижней части корпуса имеется поворбтная заслонка 4 с пневмоприводом 5.

На рис. XIV-9 представлена конструкция саморазгружающегося тарельчатого сепаратора с центробежной пульсирующей выгрузкой осадка. На вертикальном валу 4 установлен ротор 8, внутри которого помещен пакет 7 тонкостенных вставок-тарелок, имеющих несколько отверстий по окружности. Тарелки собраны так, что их отверстия совпадают и образуют сквозные каналы, в которые поступает исходная жидкость из центрального патрубка. В корпусе ротора установлено также подвижное днище 5, которое периодически опускается и открывает разгрузочные щели 6. Под действием центробежной силы из разгрузочных щелей выбрасывается осадок, который собирается в полости кожуха 9 и выводится из сепаратора. Для отвода легкой и тяжелой жидкости используют неподвижные напорные диски 10 и 11. Привод сепаратора от электродвигателя 1 через червячный редуктор 3.

На рис. XXIV-10 представлена конструкция усовершенствованного реактора установки каталитического крекинга Г43-107, предназначенной для переработки вакуумных дистиллятов производительностью 2,0 млн. т/год. Реактор представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат переменного сечения. Регенерированный катализатор из регенератора при температуре 650 — 700 °С поступает по напорному стояку в нижнюю часть лифт-реактора, где контактирует с каплями сырья, образовавшимися при прохождении сопла 9. В результате теплообмена катализатор частично охлаждается до температуры 500 — 510 °С, а выделившееся тепло расходуется на нагрев и испарение сырья. При этом начинаются реакции каталитического крекинга с отложением кокса на частицах катализатора. Образовавшийся парогазовый поток транспортирует катализатор вверх по стволу лифт-реактора. Внутренний диаметр лифт-реактора и длину реакционной части определяют исходя из заданной производительности установки по сырью и условий проведения процесса. Отношение длины реакционной части лифт-реактора к его диаметру обычно составляет 71,0.

Ретортные печи относятся к типу шахтных печей непрерывного действия с передачей тепла через стенку. Используют печи, работающие по принципу прямотока и противотока. На рис. 1.6 представлена конструкция печи, работающей по принципу прямотока.